6.6 Анкеровка и соединения внахлестку

(1)Р Расчетное напряжение сцепления ограничено значением, которое зависит от характеристик поверхности арматуры, предела прочности при растяжении бетона и усиления окружающим бетоном. Оно в свою очередь зависит от толщины защитного слоя, поперечной арматуры и поперечного давления.

(2) Длина, требуемая для развития необходимого растягивающего усилия в анкеровке или в соединении внахлестку, определяется на основе постоянного напряжения сцепления.

(3) Правила применения для расчета и конструкционное исполнение анкеровок и соединений внахлестку приведены в 8.4 и 8.8.

6.7 Частично нагруженные площадки

(1)Р При частично нагруженных площадках необходимо учитывать местное раздробление (раздавливание) (см. ниже) и силы поперечного растяжения (см. 6.5).

(2) Для равномерного распределения нагрузки на площадь А_с0 (см. рисунок 6.29) сила сопротивления определяется по формуле

(6.63)

где A_c0 — площадь нагружения;

A_c1 — максимальная расчетная площадь распределения с геометрическим подобием по отношению к A_c0.

Рисунок 6.29 — Расчетное распределение для частично нагруженных площадок

(3) Расчетная площадь распределения A_c1, необходимая для определения силы сопротивления F_Rdu, должна удовлетворять следующим условиям:

— высота для распределения нагрузки в направлении нагрузки должна удовлетворять условиям на рисунке 6.29;

— центр тяжести площади распределения A_c1 должен быть расположен на линии, проходящей через центр тяжести площади нагружения A_c0;

— если на поперечное сечение бетона действует несколько сжимающих сил, то расчетные площади распределения не должны взаимно накладываться.

Значение F_Rdu необходимо уменьшать, если нагрузка неравномерно распределена по площади A_c0 или если поперечные усилия значительны.

(4) Арматура должна обеспечивать восприятие растягивающей силы, возникающей из-за эффекта действия.

6.8 Усталость

6.8.1 Общие положения

1(Р) В некоторых случаях должно быть проверено сопротивление конструкций усталости. Эту проверку необходимо производить раздельно для бетона и стали.

(2) Проверку на усталость необходимо производить для конструкций и частей конструкций, подверженных регулярным циклическим нагрузкам (например, рельсовые пути кранов, мосты с высокими транспортными нагрузками).

6.8.2 Внутренние силы и напряжения при проверке на усталость

(1)Р Определение напряжений должно производиться в предположении, что поперечные сечения работают с трещинами, пренебрегая прочностью бетона при растяжении, но при выполнении совмест­ности относительных деформаций.

(2)Р Влияние различного сцепления напряженной стали и арматурной стали необходимо учитывать путем повышения уровня напряжений в арматурной стали, рассчитанного в предположении идеального сцепления, на коэффициент :

, (6.64)

где A_s — площадь сечения арматурной стали;

A_р — площадь сечения напрягающего элемента или элементов;

_s — наибольший диаметр арматуры;

_р — диаметр или эквивалентный диаметр арматуры напрягаемой стали:

— для пучков;

— для отдельных семипроволочных канатов;

— для отдельных трехпроволочных канатов;

здесь _wire — диаметр проволоки;

 — отношение прочности сцепления с бетоном напрягающего элемента и арматуры периодического профиля. Значение устанавливается соотвествующим ЕТА. При его отсутствии могут быть использованы значения из таблицы 6.2.

Таблица 6.2 — Отношение  прочности сцепления с бетоном напрягающих элементов и арматурной стали

Напрягаемая сталь	
	Предварительно натянутая	Со сцеплением, пост-натянутая
		С50/60	С70/85
Гладкие стержни и проволока	Не применяется	0,3	0,15
Канаты	0,6	0,5	0,25
Профилированная проволока	0,7	0,6	0,3
Стержни периодического профиля	0,8	0,7	0,35
Примечание — Для значений между С50/60 и С70/85 может быть использована интерполяция.

(3) При расчете поперечной арматуры наклон сжатых распорок _fat может быть рассчитан при помощи модели распорок и тяжей или по формуле

(6.65)

где  — угол между бетонными сжатыми распорками и осью балки, принятый при расчете по предельному состоянию по несущей способности (см. 6.2.3).