6.2.4 Срез между стенкой и полками

(1) Прочность при срезе полки может быть рассчитана, если ее рассматривать как систему сжатых раскосов, соединенных с тяжами в виде растянутой арматуры.

(2) Необходимо предусматривать минимальную продольную арматуру, как это установлено в 9.3.1.

(3) Продольные напряжения среза, v_Ed, действующие по контакту стенки и полки, примыкающей с одной стороны определяются из приращения нормальной (продольной) силы в рассматриваемой части, по формуле

, (6.20)

где h_f — толщина полки в месте соединения;

x — рассматриваемая длина (рисунок 6.7);

F_d — изменение продольной силы в полке по длине x.

A — сжатый раскос; B — продольный стержень, закрепленный за данной проецированной точкой, см. 6.2.4 (7)

Рисунок 6.7 — Обозначения для соединения между полкой и стенкой

Максимальное значение, которое может быть принято для x, — это половина расстояния между сечением, где момент равен нулю, и сечением, где момент максимальный.

(4) Площадь поперечной арматуры на длине отрезка A_sf/s_f определяется из условия

. (6.21)

Во избежание раздробления (раздавливания) сжатых подкосов в полке необходимо выполнять условие

(6.22)

Примечание — Значения cot _f могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемые значения, при отсутствии более точных данных:

1,0  cot _f  2,0 — для сжатых поясов (45  _f  26,5);

1,0  cot _f  1,25 — для растянутых поясов (45  _f  38,6).

(5) При комбинированной нагрузке от среза между полкой и стенкой и поперечного изгиба площадь сечения арматуры должна быть принята как наибольшее из значений, которые определяются, с одной стороны, из формулы (6.21) и, с другой стороны, из половины значения, полученного из формулы (6.21), с добавлением площади сечения, необходимой из расчета на поперечный изгиб.

(6) Если v_Ed менее или равно kf_cd, не требуется постановка дополнительной арматуры сверх той, что установлена для восприятия изгиба.

Примечание — Значение коэффициента k может быть указано в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 0,4.

(7) Продольная растянутая арматура в полке должна быть заанкерена за раскосом, который необходим для передачи усилия обратно в стенку, в сечении, в котором арматура требуется по расчету (см. разрез А – А на рисунке 6.7).

6.2.5 Срез по контакту между бетонами, укладываемыми в различное время

(1) Дополнительно к требованиям 6.2.1 – 6.2.4 напряжение среза по контакту бетонов, укладываемых в различное время, должно удовлетворять условию

(6.23)

где v_Edi — расчетное значение напряжения среза по контакту, определяемое по формуле

, (6.24)

здесь  — отношение продольной силы в новом бетоне к полной продольной силе в сжатой или растянутой зоне, рассчитанной для рассматриваемого сечения;

V_Ed — поперечная сила;

z — плечо сил в составном сечении;

b_i — ширина контакта (рисунок 6.8);

v_Rdi — расчетное сопротивление срезу по контакту, определяемое по формуле

(6.25)

здесь c и  — коэффициенты, зависящие от шероховатости поверхности контакта (см. (2));

f_ctd — как определено в 3.1.6 (2)Р;

_n — напряжение, вызванное наименьшей внешней нормальной силой, действующей перпендикулярно контакту, которое может действовать одновременно с поперечной силой (положительное для сжатия, так что _n < 0,6f_cd, и негативное для растяжения). Если _n — напряжение растяжения, то cf_ctd необходимо принять равным нулю;

,

A_s — площадь сечения арматуры, проходящего через контакт, включая обычную поперечную арматуру (если имеется), с достаточным анкерным креплением с обеих сторон контакта;

A_i — площадь контакта;

 — определяется на рисунке 6.9 и, как правило, должен быть в пределах от 45 до 90;

 — понижающий коэффициент к прочности бетона, см. 6.2.2 (6).

Рисунок 6.8 — Примеры контактов

Рисунок 6.9 — Шпоночное исполнение контакта

(2) Если отсутствуют более точные данные по степени шероховатости, поверхности могут быть классифицированы: очень гладкая, гладкая, шероховатая или шпоночная с последующими примерами:

— очень гладкая: поверхность, полученная как отпечаток от поверхности стали, пластмассы или специально подготовленной деревянной опалубки: с = 0,025 – 0,10 и  = 0,5;

— гладкая: поверхность была выровнена и заглажена после вибрирования или получена при изготовлении в слипформерах: с = 0,20 и  = 0,6;

— шероховатая: поверхность с шероховатостью не менее 3 мм на расстоянии примерно 40 мм, образованная реечным скребком, обнажением заполнителя или другими методами, которые приводят к эквивалентным характеристикам: с = 0,40 и  = 0,7;

— шпоночная: поверхность согласно рисунку 6.9: с = 0,50 и  = 0,9.

(3) Поперечная арматура может быть расположена ступенчато, как это показано на рисунке 6.10. Если соединение между двумя различными бетонами обеспечено за счет арматуры (балка с решетчатыми фермами), то доля несущей способности стали в v_Rdi может быть принята как результирующая усилий каждого из диагональных элементов, при условии что 45    135.

(4) Сопротивление продольному срезу замоноличенных швов между плитами или стеновыми элементами может быть определено согласно 6.2.5 (1). В случаях, когда в соединении могут образоваться значительные трещины, значение коэффициента с следует принимать равным нулю для гладких и шероховатых соединений и равным 0,5 — для шпоночных соединений (см. 10.9.3 (12)).

(5) При усталостных и динамических нагрузках значения с в 6.2.5 (1) необходимо делить пополам.

Рисунок 6.10 — Диаграмма поперечного усилия

со схемой размещения требуемой арматуры в стыке