5.10.2.2 Ограничение напряжений в бетоне

(1)Р Не должно возникать местного раздробления или раскалывания бетона на концевых участках преднапряженных и пост-напряженных элементов.

(2) Местное раздробление или раскалывание бетона под анкерами напрягающих элементов пост-напряженных конструкций необходимо предотвращать согласно соответствующим ЕТА.

(3) Прочность бетона при приложении или передаче предварительного напряжения, как правило, должна быть не ниже минимального значения, приведенного в соответствующих ЕТА.

(4) Если предварительное напряжение в отдельном напрягающем элементе прилагается пошагово, требуемая прочность бетона может быть уменьшена. Минимальная прочность бетона f_сm(t) в момент времени t, как правило, должна составлять k₄, % прочности бетона, требуемой при полном предварительном напряжении, приведенной в ЕТА. Между минимальной прочностью и требуемой прочностью бетона при полном предварительном напряжении предварительное напряжение может быть определено по интерполяции между k₅, %, и 100 % полного предварительного напряжения.

Примечание — Значения коэффициентов k₄ и k₅ могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемое значение для k₄ составляет 50, для k₅ — 30.

(5) Сжимающие напряжения в бетоне конструкции, возникающие от усилия предварительного натяжения и других нагрузок, действующих во время натяжения и после отпуска предварительного напряжения, необходимо ограничивать следующим образом:

(5.42)

Причем f_сk(t) является характеристической прочностью бетона при сжатии в момент времени t, начиная с которого на него действует усилие предварительного напряжения.

Для преднапряженных элементов напряжения в момент передачи усилия предварительного напряжения могут быть увеличены до k₆f_сk(t), если на основании испытаний или опыта можно обосновать, что продольные трещины раскалывания не образуются.

Примечание — Значение коэффициента k₆ может быть указано в национальном приложении. Рекомендуе­мое значение равно 0,7.

Если сжимающие напряжения постоянно превышают значение 0,45f_ск(t), то необходимо учитывать нелинейность ползучести.

5.10.2.3 Измерения

(1) В пост-напряженных конструкциях усилие предварительного напряжения и соответствующее удлинение напрягающих элементов необходимо проверять посредством измерений, а также контролировать фактические потери от трения.

5.10.3 Усилие предварительного напряжения

(1)Р В заданный момент времени t и для расстояния х (или по дуге) от натягиваемого конца напрягающего элемента среднее усилие напряжения Р_m,t(x) соответствует максимальному усилию Р_max, действующему на натягиваемом конце, с вычетом прямых потерь и потерь, развивающихся во времени (см. ниже). Для всех потерь принимаются абсолютные значения.

(2) Значение начального усилия предварительного напряжения Р_m0(x) (в момент времени t = t₀), приложенного непосредственно после предварительного натяжения и анкеровки (пост-натяжение) или после передачи усилия предварительного напряжения (предварительное натяжение) рассчитывается посредством вычитания из усилия натяжения Р_max прямых потерь Р_i(x), и должно быть не менее следующего значения:

, (5.43)

где _pm0(x) — напряжение в напрягающем элементе непосредственно после натяжения или пере­дачи _pm0(x) =

Примечание — Значения коэффициентов k₇ и k₈ могут быть приведены в национальном приложении. Рекомендуемое значение для коэффициента k₇ — 0,75, для коэффициента k₈ — 0,85.

(3) При определении прямых потерь Р_i (x), как правило, необходимо соответствующим образом учитывать следующие непосредственные влияния для пост-натяжения и предварительного натяжения (см. 5.10.4 и 5.10.5):

— потери от упругих деформаций бетона Р_el;

— потери от кратковременной релаксации Р_r;

— потери от трения Р_(х);

— потери от скольжения в анкерных устройствах Р_sl.

(4) Среднее значение усилия предварительного напряжения Р_m,t(x) в момент времени t > t₀ необходимо определять в зависимости от вида предварительного напряжения. Дополнительно к прямым потерям согласно (3), как правило, необходимо учитывать зависящие от времени потери усилия напряжения Р_c+s+r(х) (см. 5.10.6) как результат ползучести и усадки бетона, а также длительную релаксацию напрягающих элементов. Таким образом, Р_m,t(x) = Р_m0(x) – Р_c+s+r(х).