2.3.3 Деформации бетона

(1)P При проектировании необходимо учитывать последствия от деформаций, вызванных температурой, ползучестью и усадкой.

(2) Влияние этих эффектов (воздействий) достаточно учтено путем соблюдения правил, изложенных в настоящем техническом кодексе. Также должно быть выполнено следующее:

— минимизация деформации и трещинообразования вследствие раннего перемещения конструктивных элементов, ползучести и усадки путем соответствующего подбора состава бетонной смеси;

— минимизация ограничений деформаций путем обеспечения соответствующих условий опирания и стыковых соединений;

— при наличии ограничений деформаций их влияние следует учитывать в расчетах при проектировании.

(3) В конструкциях зданий влияние эффектов температуры и усадки может не учитываться при общем статическом расчете, если предусмотрены стыки на расстоянии d_joint для обеспечения свободы результирующих деформаций.

Примечание — Значение d_joint приведено в национальном приложении. Рекомендуемое значение составляет 30 м. Для железобетонных конструкций, состоящих из сборных элементов, это значение может быть большим, чем для монолитных конструкций, так как часть деформации, вызванной ползучестью и усадкой, имеет место до их монтажа.

2.3.4 Геометрические параметры

2.3.4.1 Общие положения

(1) Правила для геометрических параметров приведены в разделе 4 EN 1990.

2.3.4.2 Дополнительные требования для монолитных свай

(1)P При проектировании необходимо учитывать неточности (отклонения) в размерах поперечного сечения монолитной сваи и технологии бетонирования.

(2) При отсутствии других положений используемое при расчете значение диаметра монолитных свай без постоянных обсадных труб может быть принято равным, мм:

— для d_nom  400 мм — d = d_nom – 20;

— для 400 мм  d_nom  1000 мм — d = 0,95d_nom;

— для d_nom  1000 мм — d = d_nom – 50.

При этом d_nom является номинальным диаметром сваи.

2.4 Проверка с использованием метода частных коэффициентов

2.4.1 Общие положения

(1) Правила применения метода частных коэффициентов приведены в разделе 6 EN 1990.

2.4.2 Расчетные значения

2.4.2.1 Частный коэффициент для воздействий, вызванных усадкой

(1) Если при проверке предельного состояния по несущей способности учитываются воздействия, вызванные усадкой, следует использовать частный коэффициент _SH.

Примечание — Значение _SH может быть указано в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 1,0.

2.4.2.2 Частные коэффициенты для предварительного напряжения

(1) Предполагается, что предварительное напряжение в большинстве ситуаций является благоприятным эффектом, и для проверки предельного состояния по несущей способности следует использовать коэффициент _P,fav. Расчетное значение усилия предварительного напряжения может быть определено на основе среднего значения усилия предварительного напряжения (см. раздел 4 EN 1990).

Примечание — Значение _P,fav может быть указано в национальном приложении. Рекомендуемое значение для постоянных и переходных расчетных ситуаций равно 1,0. Это значение может быть также использовано для проверки на усталость.

(2) При проверке предельного состояния по устойчивости при внешнем предварительном напряжении, когда повышенное значение усилия обжатия может действовать неблагоприятно, применяется значение _P,unfav.

Примечание — Значение _P,unfav для предельного состояния по устойчивости может быть указано в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 1,3.

(3) При проверке местных (локальных) эффектов также следует применять значение _P,unfav.

Примечание — Значение _P,unfav при проверке местных эффектов может быть приведено в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 1,2. Местные (локальные) эффекты от анкеровки предварительно напрягаемых арматурных элементов рассмотрены в 8.10.2.