I.1.3 Нерегулярное размещение колонн

(1) Если вследствие нерегулярного размещения колонн плоское перекрытие невозможно рассчитать при помощи метода эквивалентной рамы, может быть использован метод балочной клетки или другой упругий метод. В таком случае следующий упрощенный подход будет обычно достаточным:

(i) расчет плиты при полной нагрузке, _QQ_k + _GG_k во всех пролетах;

(ii) моменты в середине пролета и моменты в колоннах должны быть увеличены, чтобы учесть влияния частичного нагружения. Это может быть достигнуто путем нагружения критического пролета (или пролетов) с _QQ_k + _GG_k, а остального перекрытия — с _GG_k. В случаях, когда могут наблюдаться значительные различия в величине постоянной нагрузки между пролетами, _G должно быть принято равным 1 для ненагруженных пролетов,

(iii) влияние такого частичного нагружения может быть использовано для других критических пролетов и колонн подобным образом.

(2) Ограничения, касающиеся передачи моментов на крайние колонны, приведенные в I.1.2 (5), должны быть соблюдены.

I.2 Поперечные стены

(1) Поперечные стены — это неармированные или армированные бетонные стены, которые предназначены для обеспечения поперечной устойчивости конструкции.

(2) Поперечная нагрузка, воспринятая каждой поперечной стеной в конструкции, должна определяться из общего расчета конструкции, учитывающего действующие нагрузки, эксцентриситеты нагрузки по отношению к центру сдвига конструкции и взаимодействие между различными несущими стенами.

(3) Должно быть учтено влияние асимметрии ветровой нагрузки (см. EN 1991-1-4).

(4) Должно быть принято во внимание совместное воздействие осевого нагружения и поперечного усилия.

(5) Дополнительно к другим критериям эксплуатационной пригодности в данном Еврокоде, должно быть также учтено влияние колебаний поперечных стен на жителей здания (см. EN 1990).

(6) Для конструкций зданий, не превышающих 25 этажей, если расположение стен в плане достаточно симметрично и стены не имеют отверстий, которые приводят к существенным общим деформациям сдвига, боковая нагрузка, воспринимаемая поперечной стеной, может быть определена по формуле

, (I.1)

где P_n — боковая нагрузка на стену n;

(EI)_n — жесткость стены n;

P — приложенная нагрузка;

е — эксцентриситет нагрузки Р относительно центра жесткостей (см. рисунок I.2);

y_n — расстояние стены n от центра жесткостей.

(7) Если в раскрепляющую систему комбинируются элементы, имеющие и не имеющие существенных деформаций сдвига, расчет должен принимать во внимание как сдвиговые, так и изгибные деформации.

А — центр жесткостей группы поперечных стен

Рисунок I.2 — Эксцентриситет нагрузки относительно центра жесткостей поперечных стен

Приложение j

(справочное)

Правила конструирования для отдельных ситуаций

J.1 Поверхностная арматура

(1) Поверхностная арматура, сопротивляющаяся отслоению бетона, должна быть установлена, если главная арматура составлена из:

— стержней диаметром более 32 мм;

— пучка стержней с эквивалентным диаметром более 32 мм (см. раздел 8.8).

Поверхностная арматура должна состоять из проволочных сеток или стержней с малыми диаметрами и быть расположена за пределами хомутов, см. рисунок J.1

х — высота нейтральной оси в предельном состоянии по несущей способности

Рисунок J.1 — Примеры поверхностной арматуры

(2) Площадь сечения поверхностной арматуры A_s,surf должна быть не менее чем A_s,surf,min в двух направлениях — параллельно и перпендикулярно растянутой арматуре балки.

Примечание — Значение A_s,surf,min, применяемое в конкретной стране, может быть приведено в национальном приложении. Рекомендуемое значение — 0,01 A_ct,ext. При этом A_ct,ext — площадь сечения растянутого бетона за пределами хомутов (см. рисунок J.1).

(3) Если защитный слой для арматуры превышает 70 мм, для повышенной долговечности подобная поверхностная арматура должна быть установлена с площадью сечения 0,005A_ct,ext в каждом направлении.

(4) Минимальный защитный слой для поверхностной арматуры приведен в 4.4.1.2.

(5) Продольные стержни поверхностной арматуры могут быть учтены как продольная арматура для восприятия изгибающего момента, а поперечные стержни — как арматура для восприятия поперечного усилия, если они отвечают требованиям по расположению и анкеровке этих видов арматуры.

J.2 Углы рам

J.2.1 Общие положения

(1) Прочность бетона _Rd,max, должна быть определена согласно 6.5.2 (сжатые зоны с поперечной арматурой или без нее).

J.2.2 Углы рам с замыкающим моментом

(1) При почти равных высотах колонны и балки (2/3 < h₂/h₁ < 3/2) (см. рисунок J.2 а)) не требуется проверка хомутов или длин анкеровки в зоне примыкания колонны и балки, если вся растянутая арматура балки загнута вокруг угла.

(2) На рисунке J.2 b) показана модель «распорка и тяж» при h₂/h₁ < 2/3 с ограниченным пределом tan.

Примечание — Значения пределов для tan, применяемые в конкретной стране, могут быть приведены в национальном приложении. Рекомендуемое значение для нижнего предела — 0,4, а рекомендуемое значение для верхнего предела — 1.

(3) Длина анкеровки l_bd должна быть определена для усилия F_td = F_td2 – F_td1.

(4) Арматура должна быть установлена для восприятия поперечных растягивающих усилий перпендикулярно к плоскости узла.