Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Метод.вказ. Мостові переходи

.pdf
Скачиваний:
24
Добавлен:
29.02.2016
Размер:
1.04 Mб
Скачать

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,2

 

 

 

 

 

20 5,8 10

4

1,25 1020

1,024

(1,02

1)

 

 

 

4,83

0,5

0,25

 

5,32 ( м)

 

 

 

2100 2754

4,835

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Залишкова

 

відмітка

розмитого

 

дна

 

 

після

2%:

Z зал РРВ

h

58,0

5,31

52,69м , а товщина змитого шару наносів

дорівнює hзал= Zд - Zзал = 53,65 – 52,69 = 0,96 м.

 

 

 

 

 

Для

останньої

серії

повені

1% ймовірності визначається вже

не

залишковий, а максимальний розмив. Час настання піку фіксується точкою дотику інтегральної функції гідрографа руслової витрати і дотичної проведеної від початку координат. В даному разі розмив визначається на 32 добу, тобто на 6 діб пізніше піку повені,яка спостерігається на 26 добу.

Глибина в розмитому попередніми повенями руслі на 32 добу дорівнює

hзал РРВВ Zдн

61,22 52,69 8,53 (м). .

Визначаю довжину зони

стиснення (19’):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

lc

B

 

Lm

 

2690

275

2100

( м)

 

 

 

1

 

lмз

 

1

 

 

315

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

lбз

2100

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Питома витрата води на заплавах (15):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

q

 

 

Q

Q

p

5700

3200

 

 

1,04 м2 / с

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

зп

 

B

Lm

 

 

 

2690

275

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коефіцієнт стиснення потоку під мостом (14):

 

 

 

 

 

 

 

Q

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5700

 

1,7

m

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Qp qзп (Lm

 

Bp )

3200

 

1,04

(430

275)

 

 

 

 

 

 

 

Глибина в розмитому руслі під мостом (17):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

20 A Γ β4

M

1)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

h h j

0,5 0,25

 

 

 

M

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

c B4p

h5j

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,2

 

 

 

 

20 5,8 10

4

3,47 1020

1,74

(1,7

1)

 

 

8,53

0,5

0,25

 

 

12,62 ( м)

 

 

 

2100 2754

8,535

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Мінімальна відмітка дна під мостом після серії паводків:

 

Zmin РРВВ

h

61,22

12,62 48,6 ( м) , а товщина змитого шару наносів

дорівнює hзал= Zд - Zзал = 53,65 – 48,6 = 5,05 м.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

21

 

 

 

 

 

 

 

ГІДРОГРАФИ ЗАГАЛЬНОЇ ТА РУСЛОВОЇ ВИТРАТ 1% ЙМОВІРНОСТІ ПЕРЕВИЩЕННЯ

 

 

 

 

 

 

 

t,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

доба

0

5

13,5

18,5

21

23

26

28,5

 

30,5

 

32

 

34,5

 

40

 

51

 

 

Q

1300

1300

3650

5200

7000

7750

8800

7750

 

7000

 

5700

 

4400

 

2300

 

1300

 

 

Qрп

1300

1300

2350

3000

3800

4200

4500

4200

 

3800

 

3200

 

2750

 

1350

 

1300

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ІНТЕГРАЛЬНА ФУНКЦІЯ ГІДРОГРАФА РУСЛОВОЇ ВИТРАТИ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Δt

 

 

5

4,5

5

2,5

2

3

2,5

 

2

 

1,5

 

2,5

 

5,5

 

11

 

 

(Qрп)4

 

2,86E+12

 

2,86E+12

 

3,05E+13

 

8,10E+13

 

2,09E+14

 

3,11E+14

 

4,10E+14

3,11E+14

 

2,09E+14

 

1,05E+14

 

5,72E+13

 

3,32E+12

 

2,86E+12

 

 

Г

 

 

 

1,23E+18

 

7,09E+18

 

2,41E+19

 

3,13E+19

 

4,49E+19

 

9,35E+19

7,79E+19

 

4,49E+19

 

2,03E+19

 

1,75E+19

 

1,44E+19

 

1,87E+18

 

 

Г

 

 

 

1,23E+18

 

9,86E+18

 

3,39E+19

 

6,52E+19

 

1,10E+20

 

2,04E+20

2,81E+20

 

3,26E+20

 

3,47E+20

 

3,64E+20

 

3,79E+20

 

3,82E+20

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ГІДРОГРАФИ ЗАГАЛЬНОЇ ТА РУСЛОВОЇ ВИТРАТ 2% ЙМОВІРНОСТІ ПЕРЕВИЩЕННЯ

 

 

 

 

 

 

 

t,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

доба

 

0

 

5

 

13,5

 

18,5

 

21

 

23

 

26

 

28,5

 

30,5

 

34,5

 

40

 

50

 

51

 

 

Q

 

1300

 

1300

 

2450

 

3560

 

4700

 

5250

 

5800

 

5250

 

4700

 

3560

 

1600

 

1310

 

1300

 

 

Qрп

 

1300

 

1300

 

1900

 

2380

 

2800

 

3000

 

3250

 

3000

 

2800

 

2380

 

1500

 

1320

 

1300

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ІНТЕГРАЛЬНА ФУНКЦІЯ ГІДРОГРАФА

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t

 

 

 

5

 

8,5

 

5

 

2,5

 

2

 

3

 

2,5

 

2

 

4

 

5,5

 

10

 

0,8

 

 

(Qрп)4

 

2,86E+12

 

2,86E+12

 

1,30E+13

 

3,21E+13

 

6,15E+13

 

8,10E+13

 

1,12E+14

 

8,10E+13

6,15E+13

3,21E+13

5,06E+12

2,94E+12

2,86E+12

 

Г

 

 

 

1,23E+18

 

5,83E+18

 

9,75E+18

 

1,01E+19

 

1,23E+19

 

2,50E+19

 

2,08E+19

1,23E+19

1,62E+19

8,83E+18

3,45E+18

3,76E+18

 

Г

 

 

 

1,23E+18

 

7,07E+18

 

1,68E+19

 

2,69E+19

 

3,92E+19

 

6,42E+19

 

8,50E+19

9,73E+19

1,13E+20

1,22E+20

1,25E+20

1,26E+20

Таблиця 4

Таблиця 5

Таблиця 6

 

 

 

ГІДРОГРАФИ ЗАГАЛЬНОЇ ТА РУСЛОВОЇ ВИТРАТ 4% ЙМОВІРНОСТІ ПЕРЕВИЩЕННЯ

 

 

 

t,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

доба

0

5

13,5

18,5

21

23

26

28,5

30,5

34,5

40

50,2

51

Q

1300

1300

1870

2770

3600

3700

4400

3700

3600

2700

2100

1305

1300

Qрп

1300

1300

1657

2000

2500

2550

2700

2800

2600

2300

2000

1315

1300

 

 

 

 

 

ІНТЕГРАЛЬНА ФУНКЦІЯ ГІДРОГРАФА

 

 

 

 

 

t

0

5

8,5

5

2,5

2

3

2,5

2

4

5,5

10,2

0,8

(Qрп)4

2,9E+12

2,9E+12

7,5E+12

1,6E+13

3,9E+13

4,2E+13

5,3E+13

6,1E+13

4,6E+13

2,8E+13

1,6E+13

3,12E+12

2,9E+12

Г

 

1,2E+18

3,8E+18

5,1E+18

5,9E+18

7E+18

1,2E+19

1,2E+19

9,3E+18

1,3E+19

1E+19

8,42E+18

9E+18

Г

 

1,23E+18

5,05E+18

1,01E+19

1,61E+19

2,31E+19

3,55E+19

4,79E+19

5,71E+19

6,98E+19

8,03E+19

8,86E+19

8,93E+19

4. МІСЦЕВИЙ РОЗМИВ

Місцевий розмив біля мостових опор та інших інженерних споруд є наслідком взаємодії спадних струмин і вихрових утворень з розмивним дном. З метою забезпечення стійкості фундаментів опор і, зрештою, всього мосту, необхідно визначити найменшу відмітку дна біля опори. Тому, крім найбільшої глибини загального розмиву, треба визначити глибину вирви місцевого розмиву, яку обчислюється за формулою:

hв ηh

(28)

де: η = hв/h – відносна глибина вирви; h – глибина потоку біля опори з врахуванням загального розмиву.

Для визначення відносної глибини вирви місцевого розмиву

застосовується теоретична формула:

 

η γ As kф 1 0,5Fr

(28')

де: γ – характеристика релаксації, яка при ймовірності безвідмовної роботи Р = 0,99 дорівнює γ = 0,34; АS – коефіцієнт, що враховує фізико-механічні властивості наносів:

As

 

ρ

 

 

ρs

ρ 1 n

 

який здебільшого дорівнює Аs = 0,865, але для пухких і мулистих пісків може досягати значень 2 і навіть 3; kф – коефіцієнт форми опори; Fr = V2/gh – число Фруда.

Швидкість потоку під мостом Vрм може бути прийнята рівною середній швидкості руслового потоку в природних умовах Vрп.

Ширину опори балочного мосту при ескізному проектуванні можна прийняти:

b

1

 

1

Н оп

 

 

 

 

 

 

5

6

 

де Ноп – висота опори.

 

 

 

 

 

 

Коефіцієнт форми опори kф

становить:

 

Для прямокутних опор

 

 

 

 

1,25

 

Для циліндричних

 

 

 

 

1,00

 

Для овальних

 

 

 

 

0,85

 

Для високих пальових ростверків

 

0,70

 

Крупність наносів визначається по табл. 4.2 [1]

 

Найменшу з можливих відмітку дна визначають в такий спосіб:

 

Zд min = РВВ – hз max – hв

(29)

де РВВ – рівень високої води розрахункової повені, при якому спостерігається максимальна величина загального розмиву. Слід пам’ятати, що цей рівень води не співпадає з піком повені, а знаходиться десь на спадній гілці водомірного графіка.

23

5.СТРУМИНОНАПРЯМНІ ДАМБИ

Зметою попередження небезпечних руслових деформацій, які можуть спричинити пошкодження або руйнування споруд мостового переходу, передбачають різного типу регуляційні споруди. Зокрема, для забезпечення протікання потоку під мостом повним живим перерізом, без завихрень і мертвих зон, на заплавах будуються струминонапрямні дамби. Обриси криволінійних струминонапрямних дамб проектують таким чином, щоб забезпечити безвідривне їх обтікання водним потоком. Призначення розмірів струминонапрямних дамб і обчислення координат їх осей бісинусоподібної конфігурації виконується в такий спосіб.

В залежності від значення коефіцієнта стиснення потоку під мостом βм

зтабл. 7 береться відносна сумарна довжина верхових струминонапрямних дамб:

 

 

η = ℓв / Lм

 

 

 

(30)

де: в – довжина верхової струминонапрямної дамби; Lм – ширина отвору

мостового переходу.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблиця 7

 

Відносна сумарна довжина верхових

 

 

 

 

струминонапрямних дамб

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коефіцієнт

 

 

 

 

 

 

 

стиснення

1,0…1,2

1,25

1,50

1,75

 

2,00

2,50

потоку βм

 

 

 

 

 

 

 

Відносна

 

 

 

 

 

 

 

довжина

0,00

0,25

0,33

0,42

 

0,50

0,60

верхових

 

 

 

 

 

 

 

дамб η

 

 

 

 

 

 

 

Якщо річка має дві заплави, то в разі перекриття підходами заплавних ділянок, по яких в природних умовах (до стиснення) протікали частинні потоки з однаковими витратами, довжина верхової дамби в ділиться навпіл для лівої та правої заплав. При несиметричних заплавах сумарна довжина дамб розподіляється таким чином

 

 

 

Qл.пер

 

(31)

лв

в Q

Qмп

 

 

 

 

 

 

 

(32)

пв

в

Qп.пер

 

Q

Qмп

 

де: лв та пв – довжина лівої та правої верхових струминонапрямних дамб; Qл.пер та Qп.пер – витрати потоку в природних умовах на перекритих підходами ділянках лівої та правої заплав; Qмп – природна витрата на частині ріки, перекритою мостом. Витрати на перекритих підходами ділянках заплав

24

знаходяться на піку розрахункової повені морфометричним способом, див. дод. 4.

В залежності від довжини верхової струминонапрямної дамби визначаються геометричні параметри бісинусоподібних дамб – радіуси

кривизни в головах яких приймаються такими:

 

R = ℓв/ 3

(33)

де в – довжина лівої або правої верхової дамби.

 

В табл. 8 містяться відносні координати осей всієї дамби (верхової μ та низової ν): μ = x/R, ν = y/R, де x та y істинні координати осі дамби, м.

Вісь Oy направлена по осі переходу від мосту до корінного берега або границі розливу; вісь Ox – перпендикулярно до осі Oy в сторону верхнього б’єфу. Істинні координати дорівнюють: x = μR, y = νR.

Початок координат (корінь дамби) знаходиться на осі переходу і конусі стояна.

 

 

 

 

 

 

Таблиця 8

Координати для розбивки осей струминонапрямних дамб

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Номер точки

μ

ν

Номер точки

μ

ν

 

 

1

2,321

1,435

12

0,805

0,087

 

 

2

2,300

1,237

13

0,610

0,050

 

 

3

2,243

1,036

14

0,410

0,023

 

 

4

2,151

0,870

15

0,210

0,006

 

 

5

2,027

0,710

16

0,000

0,000

 

 

6

1,886

0,570

17

-0,192

0,005

 

 

7

1,732

0,453

18

-0,393

0,020

 

 

8

1,556

0,348

19

-0,592

0,041

 

 

9

1,375

0,254

20

-0,791

0,062

 

 

10

1,185

0,193

21

-0,990

0,082

 

 

11

1,000

0,134

22

-1,189

0,103

 

Точки 1-16 відносяться до верхової дамби, а точки 16-22 – до низової. Довжина дамби: верхової в = 3,0 R, низової н = 1,2 R.

Для забезпечення плавного обтікання потоком голови струминонапрямної дамби до неї треба додати вхідний елемент у вигляді дуги круга з радіусом

r = 0,2 y1

де у1 – значення ординати в точці 1. Таким чином, кругова дуга з’єднується з віссю дамби в точці 1. Центр кривизни знаходиться на відтинку прямої, паралельної осі Ox на відстані r від точки 1. Центральний кут кругової дуки становить 120˚.

Замість бісинусоподібних можна застосувати еліптичні струминонапрямні дамби [5].

25

6. ЗЕМЛЯНЕ ПОЛОТНО

Ділянка підходу поза урізами води проектується як звичайна автомобільна дорога, а заплавний насип – з урахуванням мінімальної допустимої відмітки брівки земляного полотна:

Zзп.min= ZРРВВ + ∆hн + ∆hхв + ∆hк

(34)

де: ZРРВВ розрахунковий рівень високої води заданої

ймовірності

перевищення; hн – підпір біля насипу (підвищення рівня води у верхньому б’єфі над природним ZРРВВ; ∆hхв висота вітрової хвилі з урахуванням накату її на укіс дамби; ∆hк – конструктивний запас – 0,50 м.

6.1. Передмостовий підпір

Підпір біля насипу становить

∆hн = ∆h + I∙ ℓc (35)

де: h – підпір перед мостом; І – гідравлічний похил в природних умовах; c – довжина зони стиснення, що обчислюється за формулою (19).

Величина передмостового підпору за формулою О.В.Андреєва дорівнює

h

3 B

I

2

1 1

(36)

2

 

м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

де: В – ширина розливу ріки (відстань між урізами); θ – кількість заплав (одна чи дві); χ = ℓв/ℓс – відносна довжина верхових струминонапрямних дамб.

Створ перед мостом, де спостерігається найбільший підпір не є стабільним, а внаслідок зміни рівня води і розвитку загального розмиву переміщується в напрямку до мосту.

По осі переходу під мостом встановлюється рівень води, приблизно рівний природному, який збільшується вздовж верхового укосу насипу від моста до границь розливу, досягаючи величини, визначеної за формулою

(35).

Відмітка верху не затоплюваних струминонапрямних дамб обчислюється за формулою (34), в якій hк = 0,25 м.

6.2. Вітрові хвилі

На заплавах висота хвилі обмежується глибиною мілкої водної акваторії тому, що в цих умовах не може бути досягнута довжина хвилі відповідна швидкості вітру і довжині розбігу. Максимальна довжина хвилі не перевищує подвійної глибини води. Висота хвилі становить від 1/13 до 1/8 від її довжини (в середньому 1/10). Тому можна вважати, що гранична висота хвилі на заплавах

hхв = 0,2 hзп

(37)

де hзп – природна глибина води на заплаві при РРВВ.

26

Висота накату хвилі на укіс насипу

4,3

k ш hхв

(38)

hхв

 

 

 

m

 

 

 

де: kш – коефіцієнт відносної шорсткості укосів, який залежить від типу їх захисного покриття: бетонні плити – 0,90; кам’яна кладка і дерн – 0,80; розкид рваного каміння – 0,55; m - коефіцієнт закладення укосів.

6.3. Поздовжній профіль

На ділянках вільного проектування проектну лінію наносять за принципом огортання. На протязі всієї проектної лінії необхідно враховувати відмітки контрольних точок. Наприклад, в межах судноплавних прогонів проектна лінія не повинна опускатися нижче мінімальної відмітки проїзної частини, на ділянці заплавного насипу – не нижче мінімальної відмітки земляного полотна (див. (34)). В межах несудноплавних прогонів мінімальна відмітка проїзної частини становить

Zнес= ZРРВВ+ Гпм + hк

(39)

де: Гпм – підмостовий габарит (просвіт між РРВВ і низом прогонової будови), який для несудноплавних прогонів приймається 0,75 м; при наявності слабкого корчеходу – 1,5 м; при інтенсивному корчеході – 2,0 м; для судноплавних прогонів залежить від класу ріки (дод.8);

hк = hб + hп

де: hб – висота балки; hп – товщина покриття.

Але ні за яких умов проектна лінія в межах мосту не може бути запроектована нижче мінімальної допустимої відмітки брівки заплавного насипу.

Довгі заплавні насипи найчастіше проектуються горизонтальними. Проектна лінія звичайно представлена вертикальними кривими великих радіусів, але іноді вона проектується з однобічним поздовжнім похилом (особливо, коли одна із заплав вузька або взагалі відсутня і одразу починається крутий підйом з долини).

На поздовжньому профілі показується довжина мосту і пікетажне положення його початку і кінця. Для отримання цих даних після попередньої розбивки моста на прогони визначається мінімальна довжина моста в залежності від ширини отвору і положення проектної лінії:

L

n

 

Lм bi

(40)

 

i 1

 

 

де: bi – товщина і-ої проміжної опори; δ = 0,75 м. – заглиблення конструкції берегової опори в конус насипу підходу. Після цього треба зробити уточнення розбивки моста на прогони і остаточно визначити його довжину в такий спосіб:

L n 1

oi

(41)

i 1

 

 

де ∑ℓоі – сума відстаней в осях опор (див. табл.2).

27

При розбивці моста на прогони варто мати на увазі, що за економічними міркуваннями заплавні прогони доцільно проектувати меншими, ніж руслові.

6.4. Конструкція земляного полотна

При розробці конструкції земляного полотна повинні бути розв’язані питання водовідведення та укріплення укосів. Типи поперечних профілів земляного полотна занумерувати і описати в пояснювальній записці, де вказати пікетажне положення (початок і кінець) ділянок їх застосування, зняті з повздовжнього профілю траси.

Земляні струминонапрямні дамби мають трапецеподібний поперечний переріз з крутизною укосів 1:2. Ширина їх гребня – 2,0 м. В головній частині дамба влаштовується уширення – майданчик діаметром 4,0м (дод.11).

28

ДОДАТКИ

Додаток 1

МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ ТА НАУКИ УКРАЇНИ НАЦІОНАЛЬНИЙ ТРАНСПОРТНИЙ УНІВЕРСИТЕТ

КАФЕДРА МОСТІВ і ТУНЕЛІВ

КУРСОВИЙ ПРОЕКТ „МОСТОВИЙ ПЕРЕХІД ЧЕРЕЗ р. (назва ріки)

Виконав студент групи МТ-ІІІ

(прізвище, ініціали) Керівник курсового проекту (посада, прізвище, ініціали)

Київ 2009

29

Додаток 2

Розшифрування вихідних даних завдання по пп. 1 – 14

1. Район прокладання траси

 

 

 

Області

 

 

1.

Донецька

9.

Черкаська

17.

Закарпатська

2.

Вінницька

10.

Львівська

18.

Одеська

3.Сумська 11. Хмельницька 19. Ів-Франківська

4.Волинська 12. Тернопільська 20. Чернівецька

5.

Полтавська

13.

Рівненська

21.

Харківська

 

6.

Кіровоградська

14.

Миколаївська

22.

Луганська

 

7.

Житомирська

15.

Чернігівська

23.

Дніпропетровська

8.

Запорізька

16.

Київська

24.

Херсонська

 

 

 

 

 

 

 

2. Ріка

 

 

 

 

 

1.

А...

4.

Г...

7.

Ж...

10.

К...

13.

Н...

 

2.

Б...

5.

Д...

8.

З...

11.

Л...

14.

Х...

 

3.

В...

6.

Е...

9.

І...

12.

М...

15.

П...

3. Дивись мапу

4., 5. – Дано в завданні

6. Грунти, які переважають вздовж траси

1.

Супісок легкий крупний

6.

 

Суглинок легкий

2.

 

Супісок легкий

 

7.

Суглинок легкий пилуватий

3.

Супісок легкий пилуватий

8.

 

Суглинок важкий

4.

Супісок важкий

 

9.

 

Суглинок важкий

 

 

 

 

 

 

 

пилуватий

5.

Супісок важкий

 

10.

Глина

 

 

пилуватий

 

 

 

 

 

 

 

7.

Похил ріки

 

 

1.

0,00030

5.

0,00050

 

9.

0,00070

 

2.

0,00035

6.

0,00055

 

10.

0,00075

 

3.

0,00040

7.

0,00060

 

11.

0,00080

 

4.

0,00045

8.

0,00065

 

12.

0,00085

 

 

 

 

30

 

 

 

Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.

Оставленные комментарии видны всем.