- •1. Исходные данные для проектирования.
- •1.1. Объемно-планировочные и конструктивные решения здания.
- •1.2. Инженерно-геологические условия строительной площадки.
- •1.3. Нагрузки.
- •2. Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки.
- •2.1. Производные физические характеристики грунтов основания.
- •2.2. Анализ грунтовых условий строительной площадки.
- •3. Определение нагрузок на раму здания.
- •4. Определение глубины заложения фундаментов.
- •5. Определение размеров фундамента в плане.
- •6. Определение средних осадок фундамента.
- •7. Расчет рамы на упругом основании.
- •8. Конструирование фундамента.
- •8.1. Расчет фундамента на продавливание.
- •8.2. Расчет фундаментной плиты на изгиб.
- •8.3. Проверка на смятие бетона под колонной.
- •8.4. Проверка фундаментной плиты на раскалывание.
- •9. Конструирование свайных фундаментов.
- •10. Расчет осадок свайных фундаментов.
9. Конструирование свайных фундаментов.
Для конструирования свайных фундаментов используем геологический разрез из столбчатых фундаментов (рис. 3). Абсолютную отметку верха ростверка принимаем такой же, как и для столбчатого фундамента - 204,38 м. Принимаем толщину ростверка 300 мм. Тогда абсолютная отметка подошвы ростверка будет равна 204,08 м. Принимаем конструкцию высокого ростверка, для него сопротивление грунта под подошвой в расчетах не учитывается. Расчетная глубина сезонного промерзания грунта (см. п. 5 Примера проектирования столбчатых фундаментов) составляет 1,0 м. При принятой планировочной отметке срезкой 205,88 м глубина заложения подошвы фундамента по климатическому фактору должна составлять 204,38 м, т. е. можно не устраивать под подошвой ростверка подсыпку из щебня.
Поскольку планировка срезкой выполняется менее, чем на 3 м (Прим. 2 к таб. 1 норм [4]), глубину заложения концов свай и расчетных слоев грунта определяем от абсолютной отметки природного рельефа, которая составляет 205,7 м. Наносим на геологический разрез (рис. 13) линии, соответствующие характерным уровням, которыми являются:
- природный рельеф;
- подошвы ростверков;
- границы геологических слоев;
- уровни грунтовых вод.
Рис. 13 Геологический разрез с свайным фундаментом.
По геологическому разрезу вычисляем относительные отметки характерных уровней от природного рельефа и от подошвы ростверков. Результаты расчетов заносим в таблицу 12.
Относительные отметки границ геологических слоев и уровня грунтовых вод по осям фундаментов Таблица 12
Характеристика уровня |
z, м для фундаментов здания по осям | |||
Ч |
Т | |||
относ. NL |
относ. FL |
относ. NL |
относ. FL | |
Подошва фундамента |
1,5 |
0,00 |
1,5 |
0,00 |
Граница слоев ИГЭ 2 – ИГЭ 3 |
2,76 |
1,26 |
4,4 |
2,9 |
Уровень грунтовых вод |
3,34 |
1,84 |
3,72 |
2,22 |
Граница слоев ИГЭ 3 – ИГЭ 4 |
7,82 |
6,32 |
10,11 |
8,61 |
Принимаем фундаменты из призматических забивных свай по серии 1.011.1-10, расчет выполняем в соответствии с нормативным документом [4]. За несущий слой принимаем слой ИГЭ 3, супеси, пластичные. Из анализа таблицы 12 следует, что конец сваи заглублен в несущий слой грунта не менее чем 0,5 м, что соответствует требованиям нормативных документов. Учитывая, что для обеспечения жесткого сопряжения сваи с растверком, необходимо заводить конец сваи в растверк не менее чем на величину d, принимаем сваю размером 20 х 20 см и длиной 6 м. Технологический элемент сваи – заостренный конец имеет длину 0,25 м. Свая изготавливается из бетона класса по прочности В20 и армируется продольной арматурой 4Ф 14А-II. Поперечная арматура спиральная из проволоки Ф4 Вр-I.
Определяем несущую способность одиночной сваи:
;
гдеγс = 1,0 коэффициент условий работы сваи в грунте;
γсR= 1,0 - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи (таб. 3[4]);
γсf= 1,0 - коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи (таб. 3[4]);
А= 0,04 м2 - площадь опирания на грунт сваи, принимаемая по площади ее поперечного сечения;
u= 0,8 м - наружный периметр поперечного сечения сваи.
R =893 кПа - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (таб. 3[4]);
fi - расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности расчетных участков;
hi – толщина расчетного участка грунта.
Рис. 14 Схема определения расчетных участков грунта.
Расчет сопротивления грунта по боковой поверхности сваи по оси Ч
Таблица 13
№ слоя |
ZNL, м |
ZFL, м |
u, м |
γсf |
IL,i |
fi, кПа |
hi, м |
, кН |
1 |
2,5 |
1 |
0,8 |
1 |
0,2 |
45 |
2 |
90 |
2 |
3,75 |
2,242 |
1 |
0,2 |
51,75 |
0,485 |
25,099 | |
3 |
4,27 |
2,77 |
1 |
0,2 |
53,81 |
0,57 |
30,672 | |
4 |
5,55 |
4,055 |
1 |
0,67 |
12,265 |
2 |
24,53 | |
5 |
6,98 |
5,477 |
1 |
0,67 |
12,547 |
0,845 |
10,602 | |
∑ |
180,903 |
Сопротивление грунта под нижним концом сваи:
Вычисления, связанные с определением
Определяем окончательную расчетную несущую способность сваи:
Допустимую расчетную нагрузку, предавемую на сваю, определяем по формуле:
где γk– коэффициент надежности, равный 1,4, если несущая способность сваи определена расчетом.
Расчет сопротивления грунта по боковой поверхности сваи по оси Т
Таблица 14
№ слоя |
ZNL, м |
ZFL, м |
u, м |
γсf |
IL,i |
fi, кПа |
hi, м |
, кН |
1 |
2,359 |
0,859 |
0,8 |
1 |
0,2 |
44,154 |
1,718 |
75,857 |
2 |
3,447 |
1,947 |
1 |
0,67 |
10,381 |
0,458 |
4,754 | |
3 |
4,676 |
3,176 |
1 |
0,67 |
11,776 |
2 |
23,552 | |
4 |
6,538 |
5,038 |
1 |
0,67 |
12,561 |
1,724 |
21,655 | |
∑ |
125,818 |
Сопротивление грунта под нижним концом сваи:
Вычисления, связанные с определением
Определяем окончательную расчетную несущую способность сваи:
Допустимую расчетную нагрузку, передаваемую на сваю, определяем по формуле:
Принимаем допустимую расчетную нагрузку на сваю С 6-20 [N] = 115,384 кН.
Р
Рис.
15 Чертеж размещения свай.
Определяем расчетные нагрузки на сваи:
Поскольку [N] = 115,384 кН большеNmax= 98,624 кН, несущей способности свайных фундаментов достаточно.
Поскольку минимальное осевое усилие, действующее на сваю, не является растягивающим, проверку сваи на выдергивание не производим.