Balakovskaya - Вспомогательные системы РО

система должна обеспечивать возможность проведения151 режима периодической продувки расходом 30 тн/час. При этом суммарный расход продувочной воды от всех четырех парогенераторов должен составлять 60 тн/час; система должна обеспечивать возможность дренирования

каждого парогенератора с расходом не менее 30 тн/час при температуре котловой воды менее 100 0С и атмосферном давлении в ПГ.

Критерием выполнения системой требуемых функций являет ся поддержание качества котловой воды и обеспечение дренир ования парогенераторов. Трубопроводы и арматура части системы, расположенной в герметичной оболочке, рассчитаны на авар ийные параметры, возникающие в гермооболочке при авариях, связа нных с разуплотнением 1 и 2 контуров и сохраняют при этом свою работоспособность. Система работает во всех режимах норм альной эксплуатации, нарушениях нормальной эксплуатации, авари йных режимах, за исключением аварийных режимов, связанных с по садкой локализующей арматуры и обесточиванием.

В режимах нормальной эксплуатации, при выполнении систем ой функций поддержания качества котловой воды в ПГ, открыта арматура на линиях продувки ПГ и закрыта арматура на лини и дренирования котловой воды ПГ. Продувочная вода поступае т на спецводоочистку.

В режимах дренирования ПГ арматура на линиях продувки ПГ закрыта, арматура на линии дренирования котловой воды ПГ открыта. Дренаж котловой воды через теплообменники охлаж дения дренажей ПГ поступает в бак слива воды из ПГ, а затем насосо м RY30D01 откачивается на спецводоочистку.

Краткое описание технологической схемы системы продувки ПГ

1 - расширители продувки RY10B01, 02

2 - регенеративный теплообменник продувки RY10W01

3 - доохладитель продувки RY10W02

4 - áàê RY30B01

5 - охладители дренажей RY30W01, 02

6 - насос гидроиспытаний ПГ и продувки датчиков КИП UE40Д01 7 - насос RY30Д01

152

трубопроводы непрерывной и периодической продувки с дроссельными устройствами;

расширители продувки RY10B01,02; регенеративный теплообменник продувки RY10W01; доохладитель продувки RY10W02;

регулятор уровня в расширителях продувки с регулирующим клапаном RY10S05; регулятор давления в расширителях продувки с регулирующим клапаном RY10S17;

арматуру и трубопроводы, КИП.

В настоящее время после проведения реконструкционных ра бот продувка парогенераторов осуществляется двумя линиями:

через свободные штуцера метровых уровнемеров на “холодном” днище ПГ из “солевых” отсеков двумя трубами ф28х3; через четыре трубы ф28х3 из “карманов” коллекторов (по две

трубки из каждого “кармана” ) и две трубы ф89х6 из мест приварки днищ к корпусу ПГ.

Схема отбора котловой воды из ПГ для продувки и дренирования

Непрерывная продувка парогенераторов осуществляется по обоим линиям через дроссельные шайбы RY11-14E01,02, арматуру RY1114S05,10 и объединяется в коллектор ф159х9 с арматурой RY10S13 и дроссельной шайбой RY21E03, ограничивающей расход непрерывно й продувки до заданной величины (30 т/час).

Периодическая продувка осуществляется также по обоим ли ниям через арматуру RY11-14S01,02 и объединяется в коллектор ф89х6 с арматурой RY10S06 и дроссельной шайбой RY21E04, ограничивающей расход по этой линии до 30 т/час.

Подгруппа RY30 предназначена для дренирования парогенерат оров и включает в себя:

охладители дренажа RY30W01,02;

бак слива воды из парогенераторов RY30B01;

насос бака слива воды из парогенераторов RY30D01; арматуру и трубопроводы, КИП.

Дренирование парогенератора осуществляется через штуце р Ду100, расположенный в средней нижней части корпуса каждого ПГ.

153

Описание оборудования системы продувки парогенераторов RY

Расширители продувки RY10B01,02

Расширители продувки RY10B01,02 типа СП-1,5У - сосуды

вертикального типа, цельносварные, состоящие из цилиндри ческой Конструкция расширителя продувки обечайки, двух штампованных эллиптических днищ и патрубк ов.

типа СП-1,5У Материал изготовления - углеродистая сталь 20. Расположены в помещении А-037 на отметке -4.2 негерметичной части РО.

Доохладитель продувки RY10W02

Доохладитель продувки (ДППГ) RY10W02 - горизонтальный, кожухотрубный теплообменник, двухходовой по трубному и межтрубному пространству с противоточным движением сре д. Расположен в помещении А-037 на отметке -4.2 негерметичной части РО. Поверхность теплообмена теплообменника состоит из 194 нержавеющих трубок ф18х1,4 длиной 6670 мм. Материал изготовления теплообменника: теплообменных трубок и тру бных досок - сталь 08Х18Н10Т; корпуса - сталь 20.

Упрощенное устройство

доохладителя продувки RY10W02

Продувочная вода, охлаждаясь проходит межтрубное простр анство ДППГ и далее направляется на СВО-5. Температура продувочно й воды на выходе из ДППГ регулируется изменением расхода охлаждающей воды и не должна превышать 55 0С по условиям работы ионообменных фильтров СВО-5.

Охладители дренажа RY30W01-02

Охладители дренажа (ОДПГ) RY30W01,02 - четырехкорпусные, горизонтальные, кожухотрубные теплообменники, одноходо вые по трубному и межтрубному пространству с противоточным дви жением сред. Расположены в помещении А-037 на отметке -4.2 негерметичн ой части РО. Предназначены для охлаждения котловой воды при дренировании ПГ.

Поверхность теплообмена каждого корпуса состоит из 18 пар аллельно включенных нержавеющих трубок ф18х1,4. Котловая вода, охлажд аясь проходит межтрубное пространство ОДПГ и далее направляе тся в бак слива дренажной воды парогенераторов RY30B01.

Охлаждающая вода - техвода группы “В” - движется в трубном пространстве. Во избежание термической опрессовки трубн ого

Бак слива воды из парогенераторов RY30B01

Общий вид насосного агрегата КС 50-110

Гидравлическая характеристика насоса КС 50-110 при n=1450об/мин

157

Насос откачки бака слива воды из парогенераторов RY30D01

Насос RY30D01 типа КС 50-110 расположен в помещении А-037 на отметке -4.2 негерметичной части РО. Насос предназначен для откачки воды из бака слива воды из парогенераторов RY30B01 на СВО-5.

Насос RY30D01 типа КС 50-110 - секционный, шестиступенчатый, горизонтальный, однокорпусный, с односторонним располож ением рабочих колес. Опорные лапы насоса КС 50-110 прилиты к крышкам нагнетания и всасывания.

Корпуса секций 14 с вставными направляющими аппаратами 13, крышки всасывания 5 и нагнетания 19 центрируются между собо й по кольцевым проточкам и соединены стяжными шпильками 10, образуя корпус насоса. Герметичность стыков обеспечивае тся при помощи резиновых колец и металлического контакта.

158

159

В качестве межступенных уплотнений применяются радиаль ные щелевые уплотнения 15, 16 в рабочих колесах и направляющих аппаратах. Напорный патрубок 17 насоса находится в вертика льной плоскости, входной 8 - в горизонтальной и расположен влево о т оси насоса, если смотреть со стороны двигателя. Ротор насоса с остоит из вала 12, рабочих колес 11, защитных рубашек 4, разгрузочного ди ска 18, подшипников качения 1 и 21, предвключенного колеса 9 и детале й их крепления. Для разгрузки ротора от осевых сил имеется гид ропята. Подшипники качения служат опорами ротора и установлены в подшипниковых корпусах 3 и 20, прикрепленных болтами к крышкам всасывания 5 и нагнетания 19. Подшипники работают на

консистентной смазке типа ЦИАТИМ-201 и охлаждаются техниче ской водой группы “В”, циркулирующей во внешних полостях 2 корп усов подшипников. Концевые уплотнения насоса выполняются с мя гкой сальниковой набивкой. Во избежание подсоса воздуха, а так же для отвода тепла от сальника к кольцу гидрозатвора 6 подводит ся под давлением охлаждающий конденсат.

Насос опирается на фундаментную плиту четырьмя лапами, от литыми с крышками. В качестве привода насосов применяется асинхр онный электродвигатель, установленный на общей с насосом фунда ментной плите. Насос и электродвигатель соединяются между собой п ри помощи упругой втулочно-пальцевой муфты 22.

Техническая характеристика насоса RY30D01

Реконструкция системы продувки ПГ на АЭС с ВВЭР-1000, выполненная в 19911993 годах

В процессе эксплуатации парогенераторов ПГВ-1000(М) на выход ных (“холодных”) коллекторах теплоносителя в перемычках меж ду отверстиями перфорированной зоны появлялись повреждени я в виде трещин коррозионно-механического происхождения, приводящие к протечкам теплоносителя первого контура в к отловую воду. В процессе исследований было установлено, что причины повреждения коллекторов многофакторные, а их механизм обусловлен в том числе и наличием вблизи коллекторов неконтролируемой зоны, в которой содержание растворенны х солей в 1,5 -2 раза превышает их концентрацию в воде непрерывной продувки а также изменением пластичности стали 10ГН2МФА пр и рабочей температуре холодного коллектора и напряжениях

(остаточных технологических и рабочих), приближающихся к пределу текучести в условиях воздействия коррозионно-активной р абочей среды.

160

Начиная с 1987 года на АЭС с ВВЭР-1000 внедрены мероприятия, повышающие эксплуатационную надежность парогенераторо в, а именно контроль целостности перемычек коллекторов в усл овиях изготовления и эксплуатации, переход на сталь 10ГН2МФА электрошлакового переплава вместо открытой (мартеновск ой) выплавки, низкотемпературную (около 450 0С) термообработку перфорированной зоны коллекторов, отказ от взрывной валь цовки коллекторов и переход к гидровальцовке, улучшение качест ва воднохимического режима, ужесточение отдельных показателей его норм, особенно pH. Частью мероприятий по повышению эксплуатацио нной надежности ПГ явилась реконструкция систем водопитания и продувки ПГВ-1000(М), которая проводилась на АЭС с ВВЭР-1000 в период 1991-1993 годов.

Если оценивать время работы парогенераторов до повержде ния, то бросается в глаза тот факт, что время службы изготовленны х по единой технологии теплопередающих трубок и коллекторов ПГ имеет значительный разброс: от 7 до 59 тысяч часов, что скорее всего определяется химическим фактором. Эксплуатация оборудо вания в условиях ухудшенного водного режима, при наличии коррози онно активных примесей значительно снижает рабочий ресурс оборудования.

Таким образом в деле повышения надежности парогенератор ов очень важным моментом является снижение “солевой нагрузки” на конструкционные элементы ПГ. Исследования, проведенные н а Нововоронежской и Хмельницкой АЭС, подтвердили ранее высказываемые предположения об образовании зон повышен ного солесодержания в объеме парогенератора по сравнению с величиной солесодержания усредненной продувки. Характе р распределения зон, как показали испытания, не зависел от в еличины продувки и имел ярко выраженный “горб” в районе горячего коллектора. Причем, при номинальной нагрузке концентраци я примесей у “горячего” коллектора в шесть раз превышала их концентрацию в “холодном” торце парогенератора.

Эти испытания показали, что штатный режим продувки парогенераторов позволяет поддерживать величину нормир уемого содержания солей в продувочной воде при соответствующих нормам показателях питательной воды, но при этом концентрации пр имесей в отдельных зонах водяного объема могут превосходить доп устимые величины, что с учетом процессов упаривания в щелях и зазо рах создает благоприятные условия для активизации коррозио нных процессов.

В связи с этим проектной организацией (ОКБ “Гидропресс”) б ыли выданы рекомендации по модернизации внутрикорпусных ус тройств ПГВ-1000 и изменения схемы продувки. Указанная модернизация заключалась в изменении схем водопитания, продувки и перераспределения циркуляции в объеме парогенераторов. Главной целью модернизации являлось удаление зон повышенного солесодержания от коллекторов теплоносителя путем перераспределения питательной воды по длине парогенера тора и образования в “холодном” торце ПГВ (вблизи днища) так называемого “солевого отсека”, из которого организована непрерывная продувка котловой воды с наибольшей концент рацией растворенных примесей.

Согласно проекту модернизации ВКУ ПГВ необходимое перераспределение питательной воды было получено путем установки в “горячем” торце парогенераторов на погружно м дырчатом листе четырех дополнительных раздающих коллек торов питательной воды с отверстиями, направленными вертикаль но вниз. Коллектор N010 переведен на “холодную” сторону ПГВ для увеличения подачи питательной воды в зону “холодного” ко ллектора теплоносителя. В “холодном” торце ПГВ отглушены пять край них раздающих коллекторов питательной воды и установлена поперечная перегородка между первым и вторым отключенны ми коллекторами: 200 мм над погружным дырчатым листом и 240 мм под ним. Цель установки перегородки - уменьшение продольн ой циркуляции от “горячего” коллектора в торцы для предотвр ащения распространения солевых зон по длине парогенератора.