Блочные трансформаторы

ВН – Т1, Т2ОРЦ-417000/750, u_К1 = 14 %;

СН – T3, Т4, Т5,Т6,Т7,T8ТЦН-1250000/330, u_К2 = 14,5 %;

Автотрансформатор связи

АОДЦТН-333000/750/330,

u_Кв-с = 10 %. u_Кв-н = 28 %. u_Кс-н = 17 %.

Генераторы

G1…G8  ТВВ-1000-4У3 S_Н1=1111 МВА; cos=0,9;

P_Н1=1000МВт, U_н=24кВ, =0,324.

Трансформаторы собственных нужд:

Для блоков ВВЭР-1000 типа ТРДНС-63000/35; и_К3 = 12,7 %.

Определим параметры схемы замещения в о.е. для зоны I (КЗ на шинах 750 кВ), выбрав в качестве базисных U_б = 750 кВ и S_б = 1000 МВА.

1) Базисный ток

2) Сопротивления генераторов в о.е.

.

3) Сопротивление блочных трансформаторов:

• на стороне ВН ,

• на стороне СН ,

4) Суммарное эквивалентное сопротивление генераторов и блочных трансформаторов

На стороне ВН

.

На стороне СН

.

5) Сопротивление автотрансформатора связи типа

АОДЦТ-333000/750/330

Здесь:

6) Сопротивление линий электропередачи:

- на стороне ВН ,

- на стороне СН .

7) Сопротивление приемной системы:

• на стороне ВН ,

• на стороне СН .

8) Суммарное эквивалентное сопротивление ЛЭП и систем

,

.

9) Сопротивления трансформаторов собственных нужд

10) Сверхпереходные эдс электроэнергетических систем, находящихся на значительном удалении от расчетных точек кз принимаем равным .

11) Сверхпереходные ЭДС генераторов определяются по формуле

где так как принимается, что до короткого замыкания генераторы работали в номинальном режиме.

12) Эквивалентные ЭДС генераторов:

ВН:

СН:

13) ЭДС асинхронного двигателя принимается ;

Полная схема замещения, соответствующая расчетной схеме представленной на рисунке 2, будет иметь вид рисунка 3.

Рисунок 3. Полная схема замещения главной электрической схемы АЭС с двумя ОРУ повышенного напряжения

4. Расчет токов КЗ для I зоны (на стороне ВН)

Для расчета токов КЗ в главных схемах АЭС, где мощность одного генератора составляет 1000 МВт и более, целесообразно использовать метод узловых потенциалов. Правило, по которому составляются уравнения для каждого узла в этом методе, можно сформулировать следующим образом: потенциал узла, умноженный на сумму проводимостей ветвей, сходящихся в этом узле, минус потенциал соседнего узла, умноженный на проводимость ветви, соединяющей эти узлы, равен сумме токов короткого замыкания от источников, примыкающих к этому узлу.

Рисунок 4. Упрощенная схема замещения главной схемы АЭС

с двумя ОРУ повышенного напряжения

Принимаем, что потенциал в точке КЗ равен нулю, то есть ₁ = 0. Тогда по изложенному выше правилу составим уравнение для узла ₂.

Подставляя численные значения величин, определенных ранее, получим

Начальные значения периодической составляющей тока КЗ по ветвям схемы определяется:

- в относительных единицах

;

• в именованных единицах при

А) Суммарное начальное значение периодической составляющей тока КЗ в точке К1

Б) Определяем суммарную величину ударного тока в точке К1:

где:  = 0,01 сек

Т_а – постоянная затухания апериодической составляющей тока КЗ; дается в справочниках для различных цепей. В рассматриваемом случае для

.

Ударный ток:

В) Суммарное значение апериодической составляющей тока КЗ в точке К1, где каждая составляющая определяется по формуле

.

Причем  - время отключения тока КЗ,

t_р.з. – время срабатывания релейной защиты, t_р.з. = 0,01 с.

t_с.в. – собственное время срабатывания выключателя, для I зоны  = 0,1 - 0,2 с; принимаем  = 0,16;

Т_а – постоянная затухания апериодической составляющей тока КЗ.

Тогда

Определим импульс квадратичного тока

А²с