- •Лабораторная работа №1 введение в Simulink
- •Краткие сведения о пакете
- •Лабораторная работа №2 моделирование колебательных систем
- •Лабораторная работа №3 моделирование нелинейных и дискретных систем
- •Уравнение Ван дер Поля
- •Уравнение Рэлея
- •Бомбометание с малых высот с учетом сопротивления воздуха
- •10. Модель логической системы
- •11. Моделирование случайных событий
- •Лабораторная работа №4 моделирование и оптимизация электромеханической системы привода прокатных валков
- •Лабораторная работа №5 оценивание случайных параметров и регрессия
- •Лабораторная работа №6 выявление скрытых периодичностей в случайном процессе
- •Лабораторная работа №7 генерация случайных процессов с заданной спектральной плотностью
- •Лабораторная работа № 8
- •Идентификация динамических объектов
- •По переходным функциям
- •Теоретические сведения
- •Зарегистрированный график изменения выходной величины при скачкообразном возмущении на входе – переходную функцию технологического объекта управления (тоу) можно использовать для его идентификации.
- •Идентификация с помощью настраиваемой модели
- •Лабораторная работа № 9 моделирование объектов с распределенными параметрами
- •Решение
- •3. ВpdeToolboxможно задавать граничные условияДирихлеиНеймана. Зададим сначала граничные условия Неймана, которые задаются следующим образом:
- •После этого на правой и на левой границах пластины зададим условия Дирихле.H– весовой коэффициент, аr– заданная температура.
- •7.Для улучшения качества отображения решения можно сделать некоторые настройки. Нажать и в открывшемся диалоговом окне указать:
- •Задания для самостоятельного выполнения
Лабораторная работа №4 моделирование и оптимизация электромеханической системы привода прокатных валков
Цель работы:
Построить модель электромеханической системы привода прокатных валков и оптимизировать настройки регулятора.
Теоретическая часть
Электромеханическая система привода прокатных валков может быть разделена на механическую и электрическую подсистемы.
Механическая подсистема (рис. 4.1) включает ротор электродвигателя 1, соединенный промежуточным валом 2 с редуктором 3, выходной вал которого соединен с шестеренной клетью 4. Выходные валы шестеренной клети соединены шпинделями 5 с верхними и нижними рабочими валками 6. В клетях кватро, кроме того, имеются опорные валки 7, фрикционно связанные с рабочими валками.
Рисунок 4.1. Схема механической подсистемы привода валков прокатной клети
Электрическая подсистема привода включает прокатный двигатель, обычно - постоянного тока с независимым возбуждением. На рис. 4.2 показаны его обмотки ротора 1 и статора 2. С валом ротора механически связан тахогенератор 4 - датчик обратной связи системы автоматической стабилизации скорости (САРС) прокатного двигателя. В регулятор 7 системы поступают сигналы обратной связи по скорости и по току якорной цепи - от датчика тока 5. САРС обычно строится как система подчиненного регулирования с внутренним контуром тока и внешним током скорости. Выходной сигнал регулятора 7 управляет выходным напряжением многофазного управляемого выпрямителя 6, которое питает якорную цепь.
При работе двигателя на скоростях выше основной регулятор 7 воздействует дополнительно на управляемый выпрямитель 3 возбуждения, уменьшая напряжение на обмотке статора 2, и, следовательно, поток возбуждения.
Как правило, собственные частоты механической подсистемы выше, чем частота среза электрической подсистемы. Тогда их взаимное влияние не проявляется, и эти подсистемы можно моделировать отдельно. Однако, если промежуточный вал 2 имеет большую длину, то низшая собственная частота механической подсистемы уменьшается до значений, близких к частоте среза электрической подсистемы, и наблюдается взаимное влияние подсистем.
Рисунок 4.2. Схема электрической подсистемы привода валков прокатной клети
Во многих случаях для описания динамических процессов в механической подсистеме можно применить двухмассовую вращательную расчетную систему (рис. 4.3), где вращающейся массе 1 соответствует ротор электродвигателя, а вращающаяся масса 2 соответствует сумме остальных вращающихся масс, приведенных к входному валу редуктора.
Рисунок 4.3. Двухмассовая вращательная система
где 1 - момент инерции электродвигателя;
2 - момент инерции шестерен редуктора, шестеренной клети и валков, приведенный по входному валу редуктора;
c12 - жесткость валопровода между электродвигателем и редуктором;
M1 - вращающий момент электродвигателя;
M2 - момент усилия прокатки, приведенный ко входному валу редуктора;
M12 - момент сил упругости в валопроводе между электродвигателем и редуктором.
Приведение масс производится исходя из условия сохранения кинетической энергии системы. Если - момент инерции приводимой массы, ’ - ее угловая скорость, а - угловая скорость звена приведения, то приведенная масса
(4.1)
где i - передаточное отношение зубчатой или фрикционной передачи:
(4.2)
где d1, d2 - диаметры соответственно входного и выходного валов при фрикционной связи;
z1, z2 - числа зубьев соответственно входной и выходной шестерен для зубчатого зацепления.
Момент инерции роторов электродвигателей берут из справочников. Момент инерции сплошного цилиндрического тела вращения (валок, вал, шестерня) диаметром dc и массой m определяется по формуле:
(4.3)
Приведение моментов сил, приложенных к вращающимся массам, нужно выполнить одновременно с приведением масс. Оно производится из условия равенства работ приводимого и приведенного момента силы. Если к приводимой массе приложен момент силы M’, а передаточное отношение к валу приведения равно i, то приведенный момент силы будет
(4.4)
Приведение жесткостей валопроводов, соединяющих приводимые массы (например, жесткостей шпинделей между шестеренной клетью и валками) осуществляется из условия равенства потенциальных энергий закрученных валов. Если приводимая жесткость равна c’, то приведенная жесткость
(4.5)
Жесткость цилиндрического вала определяется по формуле:
(4.6)
где G - модуль сдвига,
d, L - соответственно диаметр и длина вала.
Приведение массы вала к концевым массам осуществляется из условия равенства полной кинетической энергии крутильной системы до и после приведения вала. В первом приближении можно пользоваться следующим правилом:
Приведенный момент инерции вала равен 1/3 его момента инерции.
Этот приведенный момент делится на две части, пропорциональные моментам инерции граничных масс и добавляется к их моментам инерции.
Таким образом можно определить параметры расчетной системы (рис. 4.3).
Математическая модель системы
Уравнения равновесия моментов сил в механической системе:
(4.7)
(4.8)
(4.9)
где ,- угловые ускорения сосредоточенных масс (моментов инерции)1 и 2;
1, 2 - приращения углов закручивания вала возле масс 1 и 2.
Дважды продифференцировав (4.9), получим
(4.10)
Найдем ииз уравнений (4.7) и (4.8), подставим их в (4.10) и получим уравнение для усилия в связи (второй член уравнения отражает демпфирование колебаний за счет внутреннего трения в валопроводе, он может быть получен при более строгом расчете)
(4.11)
Здесь коэффициент демпфирования обычно 0.1. В отличие от уравнения для M12 в форме (4.9), уравнение в форме (4.11) исключает накопление ошибок при вычислении малых разностей углов закручивания валопровода (1 - 2).
Таким образом, уравнения (4.7), (4.8), (4.11) образуют математическую модель механической вращательной системы привода валков.
Уравнения электрической системы:
вращающий момент:
M1 = (kM · Ф) · I (4.12)
где (kM · Ф) - коэффициент вращающего момента при постоянном потоке возбуждения Ф= const;
I - величина тока в якорной цепи.
напряжение в якорной цепи:
(4.13)
где R - сопротивление якорной цепи,
L - индуктивность якорной цепи.
Уравнение регулятора (в операторной форме)
(4.14)
В простейшем случае обратная связь по величине тока якорной цепи отсутствует, т.е. W2(p) = 0, а регулятор скорости можно выбрать пропорционально-интегральным.
Таким образом, математическая модель электромеханической системы описывается системой уравнений (4.7), (4.8), (4.11) … (4.14). Подставив в уравнения численные значения параметров конкретной электромеханической системы, получим систему машинных уравнений.
Порядок выполнения работы
1. Составить и набрать схему модели электромеханической системы привода прокатных валков в пакете Simulink и подставить коэффициенты в соответствии с заданным вариантом: значения момента прокатки M2 и времени захвата полосы валками tз приведены в табл. 4.1. Закон изменения M2 при захвате приведен на рис. 4.5. Все остальные значения по базовому режиму: ,,,,,,.
Рисунок 4.5. Закон изменения момента прокатки при захвате
Таблица 4.1
N |
tз |
M2 |
N |
tз |
M2 |
N |
tз |
M2 |
N |
tз |
M2 |
N |
tз |
M2 |
1 |
0,01 |
0,5 |
6 |
0,01 |
0,7 |
11 |
0,01 |
1 |
16 |
0,01 |
1,2 |
21 |
0,01 |
1,5 |
2 |
0,02 |
0,7 |
7 |
0,02 |
1 |
12 |
0,02 |
1,2 |
17 |
0,02 |
1,5 |
22 |
0,02 |
0,5 |
3 |
0,03 |
1 |
8 |
0,03 |
1,2 |
13 |
0,03 |
1,5 |
18 |
0,03 |
0,5 |
23 |
0,03 |
0,7 |
4 |
0,04 |
1,2 |
9 |
0,04 |
1,5 |
14 |
0,04 |
0,5 |
19 |
0,04 |
0,7 |
24 |
0,04 |
1 |
5 |
0,05 |
1,5 |
10 |
0,05 |
0,5 |
15 |
0,05 |
0,7 |
20 |
0,05 |
1 |
25 |
0,05 |
1,2 |
Получить графики изменения переменных 1, 2, M12, I без регулятора. Для этого необходимо установить kр = k24 = 0 и k26 = 1/Tи = 0.
Включить в схему регулятор. Методами половинного деления и координатного спуска подобрать параметры ПИ-регулятора таким образом, чтобы:
целевая функция (длительность переходного процесса (ДПП) 1) была минимальной;
соблюдались следующие ограничения:
максимальная величина момента M12 не должна превышать установившуюся величину более чем в 4 раза;
максимальная величина тока не должна превышать установившуюся величину более чем в 1,5 раза.
При подборе параметров сначала принять Tи = (k26 = 0) и методом половинного деления найти оптимальное значение kр. Далее поддерживая kр = const, таким же образом подобрать Tи. Затем снова принять Tи = const и подобрать kр. Цикл повторяется до получения оптимальных значений настроек регулятора.
Данные экспериментов занести в табл. 4.2.
Таблица 4.2
Шаг |
kр |
Tи |
ДПП |
Прим. | ||
1 2 ... n |
|
|
|
|
|
|
После получения оптимальных значений параметров регулятора зарисовать графики 1, 2, M12, I.
Сделать выводы по работе.
Контрольные вопросы
От чего зависят максимальная и установившаяся величины нагрузки в связи?
От чего возникают “биения” в переходном колебательном процессе?
Связаны ли переходные процессы в электрической и механической подсистемах?
Как можно добиться дальнейшего увеличения коэффициентов динамичности в исследуемой системе?
Литература
Кожевников С.Н. Динамика нестационарных процессов машин. - К.: Наукова думка, 1986.
Кожевников С.Н., Кукушкин О.Н., Лошкарев В.И. Динамические характеристики главного привода непрерывного прокатного стана. Сб. “Модернизация и автоматизация металлургического оборудования”. Труды Днепропетровского института черной металлургии, т. IXI, 1965.
Котов К.И., Шершевер М.А. Средства измерения, контроля и автоматизации технологических процессов. Вычислительная и микропроцессорная техника. - М.: Металлургия, 1989.