- •Расчёт и конструирование плиты перекрытия
- •2.1 Определение нагрузок
- •Определение расчётных усилий
- •Определение высоты сечения плиты
- •2.4 Подбор сечения арматуры
- •Конструирование плиты
- •Расчёт второстипенной балки
- •3.1 Определение нагрузок
- •Определение расчётных усилий
- •Определение размеров сечения второстепенной балки
- •Подбор сечения арматуры
- •Расчёт прочности наклонных сечений балки на действие поперечной силы
- •4. Расчёт и конструирование монолитной колоны, каркаса
Определение размеров сечения второстепенной балки
Второстепенная балка имеет тавровое сечение. Если полка тавра расположена в растянутой зоне, то она не учитывается, и в этом случае расчёт тавровой балки ничем не отличается от расчёта прямоугольной балки с шириной сечения, равной ширине ребра. В этом случае размеры сечения второстепенной балки определяются по наибольшему опорному моменту .
Определить высоту второстепенной балки.
=33,54 кНм. Класс по условиям эксплуатации Х0.
Назначаем ширину ребра второстепенной балки =125 мм; - определяется по оптимальному значению=0,302;= 0,37
При = 0,37; =*(1-0,5*)=0,37*(1-0,5*0,37)=0,302.
Принимаем бетон класса С 20/25.
Расчётное сопротивление бетона сжатию составит:
= ==17,4 МПа; α=1,0;=1,5 МПа;=400 МПа;
==225,96 мм
Полная высота балки h=d+=230+45=275≈300 мм, где-расстояние от верхней грани балки до центра тяжести рабочей арматуры (на опоре).
Принимаем h=300 мм, так как высота балки должна быть кратна 50 мм.
Размеры сечения второстепенной балки:
bˣh=150ˣ300 мм,
b/h=150/300=0,5=0,5- условие выполняется. Окончательно принимаем размеры сечения второстепенной балки bˣh=150ˣ300 мм.
Тогда новое значение рабочей высоты второстепенной балки составит:
d=h-c=300-35=265 мм.
Подбор сечения арматуры
В зависимости от направления действия изгибающего момента сжатая зона второстепенной балки таврового сечения расположена в верхней или нижней части сечения.
При подборе продольной арматуры в пролётах второстепенной балки от действия положительных изгибающих моментов сечения балки рассчитывается как тавровое с шириной полки .
При определении сечения рабочей продольной арматуры на промежуточных опорах и в средних пролётах при действии отрицательного изгибающего момента в расчёт вводится только ширина ребра балки .
Максимальная расчётная ширина полки ограничивается определёнными пределами, так как её совместная работа с ребром в предельной стадии может быть не обеспечена в следствие местной потери устойчивости полки и её чрезмерного прогиба.
Согласно п. 7.1.2.7. СНБ 5.03.01-02 [1] значение , вводимое в расчёты, принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролёта элемента и не более:
а) при наличии поперечных рёбер или ≥0,1*h – половины расстояния в свету между продольными рёбрами.
б) при отсутствии поперечных рёбер или при расстоянии между ними больше, чем расстояние между продольными рёбрами, и при(<0,1*h)-6*.
В качестве рабочей арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять арматуру класса S400 .
Определение площади сечения продольной рабочей арматуры в первом пролёте при действии положительного изгибающего момента.
Рис. 3.4 Сечение второстепенной балки
Исходные данные:
=42,69 кНм; = 150 мм;=70 мм;
d=h-c=300-35=265 мм; с=+𝝓/2
= 2*+,
где: а)=*== 833,333 мм,
б) =*(2000-2*)= 925 мм,
в) ==0,23>0,1.
В расчётную ширину полки вводится минимальное значение
= 2+=2*950+125=1975 мм.
Класс по условиям эксплуатации Х0. Принимаем бетон С20/25.
Расчётное сопротивление бетона сжатию составит
= ==17,4 Мпа.
= =≈365 МПа.
= 0,85-0,008*=0,85-0,008*17,4=0,7108;
= == 0.54.
По таблице П.4 Приложения для =0,62 находим=0,394.
Определим, где проходит граница сжатой зоны бетона в нашем случае:
=α****(d-)=1*17,4*2000*70*(265-=560,28 кНм
Так как =560,28 кНм > =42,69 кНм, то нейтральная ось проходит в пределах полки.
Сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной .
= == 0,17<=0,394.
По таблице П.4 Приложения для =0,17 находим=0,905.
Требуемая площадь продольной арматуры
=== 487,685.
2. Подбор площади сечения продольной арматуры во втором пролёте по положительному моменту
=27,02 кНм; =150;;
d=h-c= 300-35=265 мм;
= == 0,011<=0,394.
По таблице П.4 Приложения для =0,011 находим=0,995.
Требуемая площадь продольной арматуры
=== 280,75.
3. Подбор площади сечения продольной арматуры на опоре В:
= -33,54 кНм;
=150 мм, так как сжатая зона находится в ребре нижней части балки.
d=h-c= 300-50=250 мм, так как арматура может быть установлена в два ряда.
= == 0,246<=0,394.
По таблице П.4 Приложения для =0,246 находимξ=0.05; =0,975.
Требуемая площадь продольной арматуры
=== 376,98.
4. Подбор площади сечения продольной арматуры на опоре C:
= -27,02 кНм; =150 мм;d= 250 мм;
= == 0,198<=0,394.
По таблице П.4 Приложения для =0,198 находим
ξ=0,02< = 0,54- условие выполняется;
=0,990.
Требуемая площадь продольной арматуры
=== 299,1.
5. Подбор площади сечения продольной арматуры во втором пролёте по отрицательному моменту.
= -5,62 кНм; =150 мм;d= 250 мм;
= == 0,041<=0,394.
По таблице П.4 Приложения для =0,041 находим
ξ=0,05 и =0,975.
=== 63,168.
Требуемая по расчёту площадь сечения продольной рабочей арматуры приведена на рисунке 3.6.
Рис. 3.6 Схема требуемой площади сечения арматуры