Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Одесская государственная академия строительства и архитектуры

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

БАЛОЧНАЯ_КЛЕТКА-29.08.14_

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

10.02.2016

Размер:

1.99 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 56 / 86 7 8 > Следующая >>>

3.8Расчет и конструирование сопряжения вспомогательных балок с главными

3.8.1 Этажное сопряжение

При этажном сопряжении болты ставятся конструктивно с учетом требований т. 1.12.3 [1].

Минимальное расстояние между торцом вспомогательной балки и центрами болтов должно быть не меньше, чем 1,5 d. Болты предназначены для фиксации проектного положения вспомогательных балок и раскрепления верхнего сжатого пояса главной балки от горизонтальных перемещений,

ведущих к потере общей устойчивости конструкции. Диаметр болтов принимается 16…20 мм.

3.8.2Сопряжение в один уровень

Вслучае необходимости сопряжения балок в одном уровне, стенка вспомогательной балки крепится к ребру жесткости главной балки на болтах,

для чего у вспомогательной балки вырезают концевые участки полок (см. рис.

3.10). Опорная реакция вспомогательной балки воспринимается соединительными болтами, работающими на срез.

В зависимости от номера используемого прокатного двутавра по т. 19,

Приложения М.У. определяется максимально допустимый диаметр отверстия в

стенке вспомогательной балки dотв .

Определяем диаметр болтов. Диаметр болтов класса точности В

принимается на 3 мм меньше диаметра отверстия, т.е.:
db dотв 0,3см;	(3.85)

db 2,5см 0,3см 2,2см.

И увязываем с существующими диаметрами болтов см. т. Ж.8

Приложения [1].

Принимаем болт d = 22 мм, но т.к. принимаемый диаметр болта не рекомендован к использованию в конструкциях (согласно примечанию 2 т. Ж.8)

и по требованиям ГОСТ 8239-72* (см. Приложение т. 19) не должен превышать максимального диаметра отверстия принимаем болт d = 20 мм.

В соответствии с принятым диаметром болтов уточняется диметр их отверстий:

dотв db 0,3см 2,0см 0,3см 2,3см.

(3.86)

Возможно два вида разрушения болтового соединения:

-срез болтов при достаточно толстых ребрах и стенке вспомогательной

балки;

-смятие поверхности отверстий наиболее тонкого из соединяемых листов

(стенки вспомогательной балки либо ребра жесткости главной балки).

Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом при условном срезе болта (п. 1.12.2.9 [1]):

			Nbs Rbs Ab ns b c ;		[1.12.12] (3.87)
		N	bs	21кН / см2 3,14см2 1 0,9 1 59,35кН .
			bs
Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом при
смятии металла, соединяемых элементов в отверстиях:
		Nbp Rbp db tmin b c ;			[1.12.12] (3.88)
N	bp	47,5кН / см2 2,0см 0,8см 0,72 1 54,72кН ,
	bp
				54

Из двух найденных расчетных усилий Nbs и Nbp выбираем меньшее

значение Nb,min , по которому и определяем требуемое количество болтов:

n		N	;	[1.12.15] (3.89)

		Nb ,min

n	233,2кН			4,3.
	54,72 кН

Принимаем количество болтов 5 шт.

Уменьшить количество болтов можно увеличив расстояние от края элемента до центра ближайшего отверстия.

Рис. 3.10. Сопряжение вспомогательной балки с главной в одном уровне

где, Rbs расчетное сопротивление срезу одноболтового соединения, т. Ж.4

Приложения [1], Rbs 21кН / см2 ;

Rbp расчетное сопротивление смятию соединяемых элементов в одноболтовом соединении, т. Ж.5 Приложения [1], класс точности болтов В и С (1.12.2.3 [1]), Rbp 47,5кН / см2 ;

ns количество расчетных плоскостей среза одного болта, в данном случае ns 1;

db наружный диаметр болта, см;

Ab площадь поперечного сечения болта по резьбе, т. Ж8 [1]

Приложения, см2;

b коэффициент условий работы болтового соединения, т. 1.12.4 [1],

b 1 при условном срезе, при смятии для болтов точности А, В,

С или высокопрочные с границей текучести до 290 Н/мм2→

	0,4	а	0,2 0,4	1,5 d	0,2 0,8
b
		d		d

где, d – диаметр отверстия для болта, а – расстояние от края элемента до центра ближайшего отверстия вдоль линии действия усилия. По т.1.12.3 [1] а = 1,5d.

Примечание 1. к т. 1.12.4 для расчета многоболтового соединения значение коэффициента b следует умножать на 0,9:

при условном срезе болта b 0,9 1 0,9 0,9 при смятии металла b 0,9 0,8 0,9 0,72 ;

c коэффициент условий работы, т. 1.1.1 [1], c 0,9 ;

tmin наименьшая суммарная толщина элементов в соединении,

сминаемых в одном направлении, в данном случае равняется меньшей толщине: стенки вспомогательной балки t = 1,1 см (см.

Приложение М.У. т. 2) или ребра жесткости tr = 0,8 см,

принимаем tmin 0,8см .

ЛИТЕРАТУРА

1. ДБН В.2.6 – 163: 2010 «Сталеві конструкції. Норми проектування,

виготовлення і монтажу». Мінрегіонбуд України. – К.: 2011. – 202 с.

2. ДБН В.1.2. – 2: 2006 «Навантаження і впливи. Норми проектування»,

Мінбуд України. – К.: 2006. – 59 с.

3. «Металлические конструкции» в 3-х т. Под редакцией В.В. Горева. –

М.: Высшая школа, 2001 г.

4. «Металеві конструкції». Київ, Видавництво «Сталь» 2008 – 807 с.

Автори: В.О. Пермяков , О.О. Нілов, О.В. Шимановський, І.Д. Белов, Л.І.

Лавріненко, В.О. Володимирський.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Характеристические и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе для листового, широкополосного универсального и фасонного проката согласно с ГОСТ 27772

Таблица 1 (т. Е.2 Приложения [1])

			Характеристическое				Расчетное сопротивление
		сопротивление2) проката, Н/мм2						проката3), Н/мм2
Сталь	Толщина	листового,			фасонного		листового,		фасонного
	проката1), мм	широкополосного,					широкополосного,
		универсального					универсального
		Ryn		Run	Ryn	Run	Ry	Ru	Ry	Ru
С235	от 2 до 20	235		360	235	360	230	350	230	350
	свыше 20 до 40	225		360	225	360	220	350	220	350
	свыше 40 до 100	215		360			210	350
	свыше 100	195		360			190	350
С245	от 2 до 20	245		370	245	370	240	360	240	360
	свыше 20 до 30				235	370			230	360
С255	от 2 до 3,9	255		380			250	370
	от 4 до 10	245		380	255	380	240	370	250	370
	свыше 10 до 20	245		370	245	370	240	360	240	360
	свыше 20 до 40	235		370	235	370	230	360	230	360
С275	от 2 до 10	275		380	275	390	270	370	270	380
	свыше 10 до 20	265		370	275	380	260	360	270	370
С285	от 2 до 3,9	285		390			280	380
	от 4 до 10	275		390	285	400	270	380	280	390
	свыше 10 до 20	265		380	275	390	260	370	270	380
С345	от 2 до 10	345		490	345	490	335	480	335	480
	свыше 10 до 20	325		470	325	470	315	460	315	460
	свыше 20 до 40	305		460	305	460	300	450	300	450
	свыше 40 до 60	285		450			280	440
	свыше 60 до 80	275		440			270	430
	свыше 80 до 100	265		430			260	420
С345К	от 4 до 10	345		470	345	470	335	460	335	460
С355	от 8 до 50	355		450			340	430
С375	от 2 до 10	375		510	375	510	365	500	365	500
	свыше 10 до 20	355		490	355	490	345	480	345	480
	свыше 20 до 40	335		480	335	480	325	470	325	470
С390	от 4 до 50	390		540			380	530
С390К	от 4 до 30	390		540			380	530
С440	от 4 до 30	440		590			430	575
	свыше 30 до 50	410		570			400	555
С590	от 8 до 50	590		700			540	630
	от 16 до 40	540		635			515	605

1) За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.

2) За характеристическое сопротивление приняты гарантированные значения границы текучести и временного сопротивления.

3) Значения расчетных сопротивлений получены делением характеристичных сопротивлений на коэффициенты надежности по материалу, определенные согласно 1.3.2 с округлением до 5 Н/мм2.

Примечание. Расчетные сопротивления Ryw стенок горячекатаных двутавров и швеллеров допускается увеличивать на 10% в сравнение с Ry

Двутавры стальные горячекатаные (ГОСТ 8239-72)

Таблица 2

№	Масса		Размеры, мм			Пло-дь		Ось Х-Х
про-	1 м.п.	h	b	d	t	сечения,	Ix,		Wx,	Sx,
филя	кг	h	b	d	t	см2	cм4		см3	см3
филя	кг					см2	cм4		см3	см3
10	9,46	100	55	4,5	7,2	12,0	198		39,7	23,0

12	11,50	120	64	4,8	7,3	14,7	350		58,4	33,7

14	13,70	140	73	4,9	7,5	17,4	572		81,7	46,8

16	15,90	160	81	5,0	7,8	20,2	873		109,0	62,3
18	18,40	180	90	5,1	8,1	23,4	1290		143,0	81,4
18а	19,90	180	100	5,1	8,3	25,4	1430		159,0	89,8
20	21,00	200	100	5,2	8,4	26,8	1840		184,0	104,0
20а	22,70	200	110	5,2	8,6	28,9	2030		203,0	114,0
22	24,00	220	110	5,4	8,7	30,6	2550		232,0	131,0
22а	25,80	220	120	5,4	8,9	32,8	2790		254,0	143,0
24	27,30	240	115	5,6	9,5	34,8	3460		289,0	163,0
24а	29,40	240	125	5,6	9,8	37,5	3800		317,0	178,0
27	31,50	270	125	6,0	9,8	40,2	5010		371,0	210,0
27а	33,90	270	135	6,0	10,2	43,2	5500		407,0	229,0
30	36,50	300	135	6,5	10,2	46,5	7080		472,0	268,0
30а	39,20	300	145	6,5	10,7	49,9	7780		518,0	282,0
33	42,20	330	140	7,0	11,2	53,8	9840		597,0	339,0
36	48,60	360	145	7,5	12,3	61,9	13380		743,0	423,0
40	57,00	400	155	8,3	13,0	72,6	19062		953,0	545,0
45	66,50	450	160	9,0	14,2	84,7	27696		1231,0	708,0
50	78,50	500	170	10,0	15,2	100,0	39727		1589,0	919,0
55	92,60	550	180	11,0	16,5	118,0	55962		2035,0	1181
60	108,0	600	190	12,0	17,8	138,0	76806		2560,0	1491
					59

Швеллеры стальные горячекатаные

с уклоном внутренних граней полок (по ГОСТ 8240-97)

Таблица 3

№	Масса		Размеры, мм			Пло-дь		Ось Х-Х
про-	1 м.п.	h	b	d	t	сечения,	Ix,		Wx,	Sx,
филя	кг	h	b	d	t	см2	cм4		см3	см3
филя	кг					см2	cм4		см3	см3
5	4,84	50	32	4,4	7	6,16	22,8		9,1	5,59

6,5	5,9	65	36	4,4	7,2	7,51	48,6		15	9,0

8	7,05	80	40	4,5	7,4	8,98	89,4		22,4	13,3

10	8,59	100	45	4,5	7,6	10,9	174		34,8	20,4
12	10,4	120	52	4,8	7,8	13,3	304		50,6	29,6
14	12,3	140	58	4,9	8,1	15,6	491		70,2	40,8
16	14,2	160	64	5	8,4	18,1	747		93,4	54,1
18	16,3	180	70	5,1	8,7	20,7	1090		121	68,8
20	18,4	200	76	5,2	9	23,4	1520		152	87,8
22	21	220	82	5,4	9,5	26,7	2110		192	110
24	24	240	90	5,6	10	30,6	2900		242	139
27	27,7	270	95	6	10,5	35,2	4160		308	178
30	31,8	300	100	6,5	11	40,5	5810		387	224
33	36,5	330	105	7	11,7	46,5	7980		484	281
36	41,9	360	110	7,5	12,6	53,4	10820		601	350
40	48,3	400	115	8	13,5	61,5	15220		761	444
					60

Коэффициенты для расчета элементов с учетом развития

пластических деформаций

Таблица 4 (т. Н.1 Приложения [1])

Тип	Схема сечения		Наибольшее значение
сечения		Af / Aw		коэффициентов

			cx		cy	n при My=01)

1		0,25	1,19

		0,50	1,12
					1,47	1,5
		1,00	1,07		1,47	1,5
		1,00	1,07

		2,00	1,04

Примечание 1. При определении коэффициентов для промежуточных значений Af / Aw допускается линейная интерполяция.

Примечание 2. Значения коэффициентов cx и cy следует принимать не больше 1,15 γf , где γf

– коэффициент надежности по нагрузке, вычисляемый как отношение расчетного значения эквивалентного (по значениям изгибающего момента) нагружения к характеристическому

	Сталь прокатная широкополосная, универсальная по ГОСТу 82-70											Таблица 5, а

Ширина,						Масса 1 м полосы, кг при толщине, мм
мм
мм		6	7	8	9	10	11	12	14	16	18	20	22
		6	7	8	9	10	11	12	14	16	18	20	22
200		9,42	10,99	12,56	14,13	15,70	17,27	18,84	21,98	25,12	28,26	31,40	34,54
210		9,89	11,54	13,19	14,84	16,49	18,13	19,78	23,08	26,38	29,67	32,97	36,27
220		10,36	12,09	13,82	15,54	17,27	19,00	20,72	24,18	27,63	31,09	34,54	37,99
240		11,30	13,19	15,07	16,96	18,84	20,72	22,61	26,28	30,14	33,91	37,68	41,45
250		11,78	13,74	15,70	17,66	19,63	21,59	23,55	27,48	31,40	35,33	39,25	43,18
260		12,25	14,29	16,33	18,37	20,41	22,45	24,49	28,57	32,66	36,74	40,82	44,90
280		13,19	15,89	17,58	19,88	21,98	24,18	26,38	30,77	35,17	39,56	43,96	48,36
300		14,13	16,49	18,84	21,20	23,55	25,91	28,26	32,97	37,68	42,39	47,10	51,81
320		15,07	17,58	20,10	22,61	25,12	27,63	30,14	35,17	40,19	45,22	50,24	55,26
340		16,01	18,68	21,35	24,02	26,69	29,36	32,03	37,37	42,70	48,04	53,38	58,72
360		16,96	19,78	22,61	25,43	28,26	31,09	33,91	39,56	45,22	50,87	56,52	62,17
380		17,90	20,88	23,86	26,85	29,83	32,81	35,80	41,76	47,73	53,69	59,66	65,63
400		18,84	21,98	25,12	28,26	31,40	34,54	37,68	43,96	50,24	56,52	62,80	69,08
420		19,78	23,08	26,38	29,67	32,97	36,27	39,56	46,16	52,75	59,35	65,94	72,53
450		21,20	24,73	28,26	31,79	35,33	38,86	42,39	49,46	56,52	63,59	70,65	77,72
480		22,61	26,37	30,14	33,91	37,68	41,44	45,21	52,75	60,29	67,82	75,36	82,89
500		23,55	27,48	31,40	35,33	39,25	43,18	47,10	54,95	62,80	70,65	78,50	86,35
530		24,96	29,12	33,28	37,44	41,61	45,77	49,93	58,25	66,57	74,89	83,21	91,53
560		26,37	30,77	35,17	39,56	43,96	48,35	52,75	61,54	70,33	79,12	87,92	96,71
600		28,26	32,97	36,68	42,39	47,10	51,81	56,52	65,94	75,36	84,78	94,20	103,62
630		29,67	34,62	39,56	44,51	49,46	54,40	59,35	69,24	79,13	89,02	98,91	108,80
650		30,62	35,72	40,82	45,92	51,03	56,13	61,23	71,44	81,64	91,85	102,05	112,26
670		31,53	36,80	42,15	47,30	52,59	57,80	63,10	73,60	84,10	94,60	105,18	115,60
700		32,97	38,46	43,96	49,46	54,95	60,44	65,94	76,93	87,92	98,91	109,90	120,89
750		35,33	41,21	47,10	52,99	58,88	64,76	70,65	82,43	94,20	105,90	117,75	129,53
800		37,68	43,96	50,24	56,52	62,80	69,08	75,36	87,92	100,48	113,04	125,60	138,16
850		40,04	46,71	53,38	60,05	66,73	73,40	80,07	93,42	106,76	120,11	133,45	146,80
900		42,39	49,46	56,52	63,59	70,65	77,72	84,78	98,91	113,04	127,17	141,30	155,43
950		44,75	52,20	59,66	67,12	74,58	82,03	89,49	104,41	119,32	134,24	149,15	164,07
1000		47,10	54,95	62,80	70,65	78,50	86,35	94,20	109,90	125,60	141,30	157,00	172,70
1050		49,46	57,70	65,94	74,18	82,43	90,67	98,91	115,40	131,88	148,37	164,85	181,34

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 56 / 86 7 8 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
10.02.201612.97 Кб47Альбом по арх проекту.docx
#
21.11.201930.47 Кб23античные города государства северного....docx
#
10.02.201670.61 Кб11Антоний Сурожский О молитве.docx
#
10.02.2016977.8 Кб20Арматура Методичка.pdf
#
07.07.201945.1 Кб2Білосніжна посмішка однаково прикрашає і роби....docx
#
10.02.20161.99 Mб18БАЛОЧНАЯ_КЛЕТКА-29.08.14_.pdf
#
18.08.2019551.42 Кб11БЖД Методичні вказівки до РГР Романюк 03.03.12.doc
#
23.11.20191.73 Mб5БЖД,28.03.12 Методичні вказівки до РГР,.doc
#
10.02.20161.53 Mб18бизнес-планирование.pdf
#
10.02.2016232.45 Кб78БСО Тема 1 зан. 1 Л 12.doc
#
10.02.2016448.87 Кб33Буд. тех. Пасічник 8-14.docx