Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Nauchnaya_rabota_(1)

.pdf
Скачиваний:
10
Добавлен:
07.02.2016
Размер:
1.61 Mб
Скачать

21

Формула для определения момента инерции двигателя с диском на ва-

лу имеет вид:

 

 

J

 

 

1

m (R2 R 2 ) ,

(4.9)

дв

 

 

 

 

2

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

где m – масса диска, кг;

 

 

 

 

 

 

R – внешний радиус диска, м;

 

 

 

 

 

R1 – внутрений радиус диска, м.

 

 

 

J äâ

1

0,00734 (0,042

0,00752 ) 6.078 10 6

êã ì 2 .

 

2

 

 

 

 

 

 

 

С целью определения коэффициента вязкого трения - Te и механическую по-

стоянную двигателя - C M для системы уравнений (4.10) был проведен эксперимент, схема которого изображена на рис. 4.7.

Рисунок 4.7 – Схема эксперимента для определения параметров двигателя

В ходе эксперимента на 9-й секунде ключ SA1 замыкался, на 21-й – размыкался. Графики напряжения двигателя Uдв и напряжения шунта Uш,

соответствуещие процессам разгона и выбега приведены на рис. 4.8.

22

Рисунок 4.8 – Графики напряжений двигателя и шунта

При Lя=0 схема замещения имеет вид, приведенный на рис. 4.9

Рисунок 4.9 – Схема замещения

Схема замещения показаная на рис. 4.9 описывается системой уравнений (4.10)

23

 

 

 

 

 

 

 

E - ε

 

 

 

 

I =

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R ш + R я

+ RSA1

 

 

 

 

ε = Ce

ω;

 

 

 

 

 

M

 

 

 

= CM

I;

 

 

 

дв

(4.10)

 

 

 

 

= Te ω;

 

 

 

M

c

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= Mдв Mc ;

 

J

 

 

 

dt

 

 

 

U

 

= ε + R

 

I,

 

 

дв

 

я

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где I - ток в цепи якоря;

E- ЭДС источника питания;

- ЭДС двигателя;

RШ , RЯ , RSA1 - сопротивления шунта, якорной цепи и выключателя;

M ДВ , M С - момент двигателя и момент сопротивления;

- угловая скорость вращения двигателя; J дв - момент инерции двигателя с диском.

Данная система уравнений (4.10) внесена в среду Microsoft Excel, неиз-

вестные параметры системы уравнений Te , C M определены путем подбора

значений с помощью внешнего периферийного пульта, до визуального сход-

ства с рис. 4.8. Численные

значения составляют

T 9.36 10-7

,

 

 

 

 

 

e

 

CM 0.006145 Н.м/А.

 

 

 

 

 

 

Определение суммарного момента инерции двигателя с дебалансом

 

J

 

J

дв

m l 2 ,

(4.11)

 

 

д

 

 

где mд – масса дебаланса, кг;

J дв - момент инерции двигателя, кг.м2;

l – расстояние от центра до дебаланса.

J

6.078 10 6

0.001963 0.0352

8.489 10 6 êã ì 2 .

24

Сопротивление якорной цепи определено с помощью мультиметра

DT700D и составляет 7.7 Ом для первого двигателя и 8.3 Ом для второго. Для моделирования принимаем средние значение, равное Rя=8 Ом.

Эксцентриситет дебаланса определен из тел поиска координаты центра тяжести

xц.б.

mi xi

,

mi

 

 

где mi и xi - масса и координата i-го элемента.

Приняв за начало отсчета ось вращения диска получим

mд l ,

mд mдиск

что в численном виде соответствует

 

0.002 0.034

 

7.31 10 3 м .

0.002 0.0073

 

 

(4.12)

(4.13)

Таблица 4.3 – Параметры лабораторного стенда

Название

Обозначение

Значение

Размерность

 

 

 

 

Коэффициент упругости

Сx

5173.4

Н.м

 

 

 

 

Коэффициент затухания

Kx

2.457

 

Масса подвижной платформы

m

0.248

кг

 

 

 

 

Сопротивление якоря

RЯ

8

Ом

 

 

 

 

Механическая постоянная двигателя

СM

0.006145

Н.м/А

 

 

 

 

Конструктивный коэффициент двигателя

Сe

0.00577

В.с

Момент инерции двигателя

Jдв

8.489.10-6

кг.м2

Суммарный момент инерции

J

8.489.10-6

кг.м2

Коэффициент вязкого трения

Te

9.36.10-7

 

Эксцентриситет

 

7.31.10-3

м

25

5 ИМИТАЦИОННАЯ МОДЕЛЬ ДВУХ ДЕБАЛАНСНЫХ ВИБРОПРИ-

ВОДОВ, РАСПОЛОЖЕННЫХ НА ОДНОЙ ПОДВИЖНОЙ ПЛАТ-

ФОРМЕ С УЧЕТОМ МОМЕНТА, ОБУСЛОВЛЕННОГО ДВИЖЕНИЕМ ОСИ ВРАЩЕНИЯ НЕУРАВНОВЕШЕННОГО ТЕЛА

Имитационная модель, основанная на математическом описании (3.3) и

экспериментально определенных параметрах (таблица 4.3) приведена на рис 5.1.

Рисунок 5.1 – Имитационная модель совместной работы двух дебалансных виброприводов

Основными функциональными частями являются: механическая часть,

виброприводы (Vibromotor) и устройство управления (Pult, Kommutator). Мо-

дель дебалансного вибропривода, основанного на (3.1) приведена на рис 5.2.

26

Рисунок 5.2 – Имитационная модель дебалансного вибродвигателя

Модель функционального блока Kommutator, преобразующего управ-

ляющие воздействия оператора в изменение параметров и координат элек-

трической части вибродвигателя приведена на рис 5.3.

Рисунок 5.3 – Модель задатчика входных параметров

Управляющие воздействия оператора вводятся в модель с помощью внешнего периферийного устройства, подключенного к USB-порту (функ-

циональный блок Pult, рис. 5.1). Следует отметить, что предложенная имита-

ционная модель полностью адаптирована для подключения к ней системы управления (имеется в виду вход U функционального блока Vibromotor,

рис 5.1).

27

6 РЕЗУЛЬТАТЫ ФИЗИЧЕСКОГО ЭКСПЕРИМЕНТА И МАТЕМАТИ-

ЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ

С целью подтверждения адекватности имитационной модели проведе-

ны идентичные по сути математический и физический эксперименты. Для находящихся в режиме синхронизма двух дебалансных виброприводов при варьировании напряжения питания U2 фиксировались токи I1, I2 и разность углов поворота дебалансов α. Результаты экспериментов приведены в таблице 6.1 и на графиках (рис 6.1, рис 6.2).

Таблица 6.1 – Результаты экспериментов

 

Физический эксперимент

 

 

Математическое моделирование

 

U1

I1, мA

U2

I2, мA

α, град

U1

 

I1, мA

U2

I2, мA

α, град

DT700D

DT700D

B7-40/4 Щ4313

Фото

 

 

MatLab Simulink

 

 

 

 

 

 

 

2,77

129

3,47

198

192

2,79

 

23

3,59

114

188

2,76

133

2,99

147

191

2,79

 

47

2,99

73

183

2,75

142

2,50

103

180

2,79

 

74

2,52

40

176

2,73

152

2,00

57

170

2,79

 

100

2,00

1,3

166

2,71

165

1,50

12

157

2,79

 

106

1,94

0

166

2,70

168

1,36

0

153

2,79

 

107

1,92

-4

165

2,70

175

1,14

-20

147

2,79

 

125

1,56

-30

155

2,68

185

0,90

-40

133

2,79

 

143

1,18

-56

141

2,67

193

0,65

-60

129

2,79

 

165

0,85

-79

119

2,66

197

0,53

-70

124

 

 

 

 

 

 

2,66

198

0,49

-74

123

 

 

 

 

 

 

Срыв синхронизации

Анализ зависимостей токов от напряжения U2 показал, что математиче-

ская модель отражает качественную картину взаимосвязей, обусловленных процессами передачи энергии между дебалансными вибродвигателями и платформой. Количественное несовпадение указанных зависимостей наибо-

лее вероятно связанно с допущениями о постоянстве коэффициента упруго-

сти и прямолинейном движении платформы вдоль одной оси, а также неуч-

тенными электрическими и механическими потерями.

28

а)

б)

Рисунок 6.1 – Зависимости токов от напряжения:

а) физический эксперимент;

б) математический эксперимент.

а) б)

Рисунок 6.2 – Зависимость разности углов поворота от напряжения:

а) физический эксперимент; б) математический эксперимент.

29

ВЫВОДЫ

Предложенные для четырехдвигательного дебалансного вибропривода законы изменения углов поворота дебалансов обеспечивают регулирование как амплитуды так и направления возмущающей силы.

Разработанный лабораторный стенд позволяет наблюдать основные осо-

бенности работы дебалансных вибровозбудителей, а именно - синхро-

низацию дебалансов, вибрационное поддержание вращения и эффект Зом-

мерфельда, и может быть использован для первоначальной проверки алго-

ритмов управления.

Адекватное отражение имитационной моделью качественных зависимо-

стей основных электрических и механических координат исследуемой сис-

темы дает основания для использования полученной модели при разработке системы управления многодвигательным дебалансным виброприводом,

обеспечивающей независимое регулирование частоты, направления и ампли-

туды вибрации.

Полученный изменением напряжения питания второго двигателя диапа-

зон регулирования разности поворотов дебалансов (от 180° до 120°) состав-

ляет только треть от желаемого, следовательно, необходимы дальнейшие ис-

следования в направлении установления условий синхронного вращения де-

балансов за пределами указанного диапазона.

30

ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.Вибрации в технике: Справочник: В 6 т. – Москва: Машиностроение, 1970.

2.Вибрационные машины в строительстве и производстве строительных материалов: Справочник / Под ред. В.А. Баумана, И.И. Быховского и Б.Г. Гольдштейна. – Москва: Машиностроение, 1970.

3.Видинеев Ю.Д. Автоматическое непрерывное дозирование сыпучих материалов / Ю.Д. Видинеев. – Москва: 1974. – 120 с.

4.Карпин Е.Б. Средства автоматизации для измерения и дозирования массы / Е.Б. Карпин – М.: Машиностроение, 1971. – 469 с.

5.Спиваковский А.О. Вибрационные конвейеры, питатели и вспомогательные устройства / А.О. Спиваковский, И.Ф. Гончаревич. – М.: Машиностроение, 1972. – 328 с.

6. Потураев В.Н. Вибрационные транспортирующие машины /

В.Н. Потураев, В.П. Франчук, А.Г. Червоненко. – М.: Машиностроение, 1964.

272 с.

7.Блехман И.И. Синхронизация в природе и технике.– Москва: Наука,

1981. – С. 49-50, 54-56.

8.Ярошевич М.П., Тимощук В.М., Силивонюк А.В. Самосинхронізація дебалансних збудників з кратними частотами обертання у вібраційних машинах з плоским рухом робочого органа // Автоматизація виробничих процесів у машинобудувані та приладобудуванні. – 2011. – № 45. – С.256262.

9.Блехман И.И. Что может вибрация?: О «вибрационной механике» и вибрационной технике.– Москва: Наука, 1988. – С. 163-171.

10.Мышкис А.Д. Лекции по высшей математике / А.Д. Мышкис – Москва: Наука, 1967. – 640 с.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]