DIPLOM / Новая папка / С 2.3 до 2.6
.docx
2.3 Розрахунок потужності та вибір електродвигуна рольганга перед
чорновою кліттю
Розрахуємо вагу металу, яка приходить на один ролик
(1)
де m – вага заготівки, m = 2200 кг;
(2)
де L – довжина заготівки, L = 1,53 м;
В – крок роликів В = 0,3 м;
ZМ – Кількість роликів з металом;
Розрахуємо момент холостого ходу рольгангу
(3)
де dш – діаметр шийки ролика, dш = 0,12 м;
ш – коефіцієнт тертя у підшипниках, ш = 0,01;
тр – вага одного ролика, тр = 1150 кг;
і – передаточне число редуктора, і = 1;
х – ккд при холостому ході х = 0,45;
Розрахуємо момент при транспортуванні металу по роликам
(4)
де – коефіцієнт тертя металу по роликам, f = 0,15;
Розрахуємо момент буксування
(5)
де б – коефіцієнт тертя при буксуванні, б = 0,2;
dр – діаметр роликів, dр = 0,33 м;
Розрахуємо статичне навантаження на роликах
(6)
Розрахуємо динамічний момент
(7)
де – радіус ролика, rp = 0,165 м;
j – прискорення для гарячого металу, j = 3 м/с;
Розрахуємо кутову частоту обертання роликів
(8)
де р – швидкість роликів, р = 2,7 м/с;
Розрахуємо потужність двигуна
(9)
де – ККД передачі, = 0,45;
За каталогом обираємо двигун постійного струму серії Д-808 з наступними паспортними даними:
Рн = 10 кВт; Uн = 220 В; nн = 180 об/мин; Jдв = 4 кгм2; Iн = 60 А.
Приведений до валу двигуна статичний момент
(10)
де і – передаточне число редуктора, і = 6;
Гранично – випробуваний момент при прискоренні
(11)
де – сумарний момент інерції із заготівкою.
Номінальна кутова частота
(12)
де - номінальні обороти двигуна, пн= 180 об/хв;
(13)
де Jдв – момент інерції двигуна, Jдв = 4 кгм2;
К – коефіцієнт, к = 1,1.
Момент інерції роликів
(14)
де - радіус ролика;
Номінальній момент
(15)
де н - номінальна кутова частота;
Рн – номінальна потужність двигуна, Рн = 10000 Вт;
Середній момент пуску
(16)
Середній момент гальмування
Час розгону електропривода рольгангу з навантаженням
(17)
Часи гальмування електропривода рольгангу з навантаженням
(18)
Час реверсу
(19)
Час роботи двигуна з встановленою швидкістю
(20)
де Н – довжина пересування прокату;
(21)
Згідно розрахунків будуємо навантажувальну діаграму, рисунок 2
Розрахуємо еквівалентній момент
(22)
де txx1 – час холостого ходу,txx1 = 2 c;
(23)
(24)
де N – продуктивність листів за годину, N = 60;
Потрібно виконати перевірку двигуна згідно нагріванню
(25)
Згідно перевірки обрані двигуни проходять по нагріванню.
Виконую перевірку згідно умов припустимого перевантаження
(26)
де: λ – перевантажувальна здатність двигуна
(27)
де: Мтах – максимальний момент двигуна;
0,8 · 2,07 · 529 = 876 Нм;
876 Нм > 197,7Нм.
Обраний двигун успішно пройшов перевірку на припустиме перевантаження.
За отриманими в процесі розрахунку даними будую діаграму навантажень. (Рисунок 2).
Для побудування натуральної механічної характеристики достатньо розрахувати координати двох точок: номінального режиму та холостого ходу.
Для побудови механічної характеристики потрібно розрахувати постійний коефіцієнт
(28)
Швидкість холостого ходу
(29)
Характеристика будується по двом точкам
перша: М=0; =0 ;
друга: М=Мн; =н .
Згідно розрахунків будуємо механічну характеристику, рисунок 3
2.4 Розрахунок та вибір тиристорного перетворювача
Розрахунок та вибір струмообмежувального реактора.
Розраховуємо значення струму реактора
(30)
де N – кількість двигунів; N = 5;
Iн – номінальний струм двигуна, I = 60 A;
.
За розрахунковими даними з каталогу необхідно обрати реактор згідно умов:
.
За розрахунковими даними виписуємо реактор типу: [1], c 272
РТСТ-410-0,101 УЗ;
Розрахунок та вибір силових тиристорів
Середнє значення струму через тиристор
; (31)
де = 22,5 - коефіцієнт запасу за струмом , з урахуванням збільшення струму двигуна за час перехідного режиму;
Ках – коефіцієнт , який враховує інтенсивність охолодження , Ках=1 - при примусовому охолодженні;
m – число фаз трансформатора, т = 3;
Idн – струм двигуна.
Максимальна величина зворотної напруги на тиристорі
(32)
де kзн = 1,51,8 – коефіцієнт запасу за напругою , який враховує можливість появи перенапруг на тиристорах;
ku.зв - коефіцієнт зворотної напруги для прийнятої схеми;
Ud0 - ЕРС умовного холостого ходу перетворювача при , В;
(33)
де U2ф – фазна напруга реактора;
(34)
За розрахунковими даними з каталогу вибираємо тиристори перетворювальної установки згідно умов: ;
де Івдоп - максимально допустимий середній струм тиристора за відповідною температурою його корпусу або за типом охолоджувача та прийнятих умов охолодження;
U - повторювальна напруга вибраного тиристора.
В установці ставимо тиристор з такими паспортними даними: [1], c 278.
ТБ 161-100;
Вибір згладжуючиго дроселя
Опір дроселя
; (35)
Сумарний опір тиристорного перетворювача;
; (36)
де, Rт - динамічний опір тиристорів;
Rд - опір якоря двигуна;
Rреак - опір реактора;
Коефіцієнт пропорційності між швидкістю і ЕРС двигуна
; (37)
де Rд - опір двигуна;
пн - частота обертання;
Мінімальну швидкість обертання пmin
(38)
де D – нижчий діапазон регулювання швидкості;
Максимальний кут відмикання
; (39)
Індуктивність якірного ланцюга
; (40)
де k - коефіцієнт для некомпенсованих машин постійного струму k= 0,1 - для компенсованих;
p – число пар полюсів двигуна, р = 3;
Індуктивність згладжувального дросселя Lсер. розр. при мінімальному навантаженні реверсивного тиристорного перетворювача та куті регулювання
; (41)
де еn - відносне ефективне значення першої гармоніки випрямленої напруги для ;
т – частота напруги мережі;
Imin – мінімальний струм навантаження перетворювача;
m – число пульсацій для схем випрямлення;
b – коефіцієнт схеми для трифазної мостової, b=2;
(42)
Розрахункова індуктивність згладжувального дроселя , необхідна для забезпечення потрібного рівня пульсацій випрямленого струму,
; (43)
де іe = 0,020,15 - відносне ефективне значення пульсацій першої гармоніки випрямленого струму;
.
Вибираємо два згладжуючих дроселя типу;[2], c 288.
ФРОС 250/0,5 УЗ;
Розрахунок потужності і вибір тиристорного перетворювача
Максимальний струм перетворювача Iдв мах обираємо згідно умови
де Iдвмах – максимальний струм двигуна;
; (44)
.
Номінальний струм перетворювача Idн ;
(45)
де - перевантажувальна здатність двигуна за струмом;
- перевантажувальна здатність перетворювача за струмом;
Напруга на виході перетворювача Udн
(46)
Вибираємо тиристорний перетворювач типу: [2], c 288.
КТЭ - 1000/440;
2.5 Розрахунок та вибір апаратів захисту та керування
Розрахуємо автоматичні вимикачі перед тиристорним перетворювачем в ланцюзі змінного струму
(47)
де Iн- номінальний струм двигуна;
Кн – коефіцієнт запасу Кн = 1,2;
(48)
де дв - коефіцієнт перевантажувальної здатності двигуна за струмом,
дв =2,5;
Вибираємо автоматичний вимикач типу: [2], c 288.
АЗ742Б;
Розрахуємо автоматичні вимикачі після тиристорного перетворювача в ланцюзі постійного струму
(49)
де Кн – коефіцієнт запасу Кн = 1,2;
(50)
Вибираємо автоматичний вимикач типу: [2], c 288.
А3795Н
Розрахуємо автоматичні вимикачі в ланцюзі постійного струму
(51)
де Кн – коефіцієнт запасу Кн = 1,2;
(52)
Вибираємо автоматичний вимикач типу: [2], c 288.
А3795Н
Захист вентилів від перенапруги
Ємкість С1 ;
(53)
де Ів сер -значення струму, що протікає через тиристор перед початком комутації, Іа = 1640 А;
Uв прип -допустиме значення зворотної напруги тиристорів, Uв прип = 1200 В.
Напруга на конденсаторі
(54)
Вибираємо конденсатор типу: [1], c 272.
КС1-0,66-25-ЗУЗ
Опір R1 ;
(55)
де Ін.т. - номінальний струм тиристора, Ін.т. = 2500 А;
Вибираємо резистор типу: [1], c 272.
ПТ-50 Т2
Вибір реле захисту
Захист від максимального струму в ланцюзі якоря двигуна, здіймо реле
струму
Струм спрацьовування реле
(56)
де к3 - коефіцієнт запасу, к3 =1,2;
Вибираємо реле струму типу: [1], 278.
РТ 40
2.6 Опис роботи принципової схеми в усіх режимах
Схема забезпечує пуск, реверс, гальмування рольганга перед листоправильною машиною.
Для запуску включаємо всі автоматичні вимикачі QF, в обмотці збудження включаємо перемикачі QS1 – QS5 тим самим наводиться магнітне поле, спрацьовують реле мінімального струму КА7 – КА11 та замикають свої контакти в схемі управління і обмотці якоря, після цього схема вважається підготовленою до запуску.
Реверсивний ТП містить два трифазних випрямних моста (тиристори
VS1 - VS6 і VS7 - VS12), пов'язаних з виходу зустрічно - паралельно. При живленні від мережі 380В випрямні мости підключаються до мережі автоматичним вимикачем QF1 через силові струмообмежуючі реактори L1 – L2. а при живленні від мережі 6 кВ - через трансформатор TV.
Для захисту тиристорів від внутрішніх коротких замикань застосовують швидкодіючі плавкі запобіжники, що встановлюються в анодному ланцюзі кожного вентиля Від атмосферної перенапруги, і перенапруги, пов'язаної з переключеннями електричних ланцюгів власне в перетворювачі тиристори захищаються R1C1. Захист тиристорів від перенапруги, пов'язаних з комутаційними процесами в самих тиристорах, здійснюються R2C2 - ланцюжками, підключеними паралельно кожному вентилю.
На двері силової шафи встановлені контрольно - вимірювальний прилад РА.
Гальмування рекуперацією, здійснюється в тому випадку, коли включений в мережу електродвигун обертається виконавчим механізмом з швидкістю, що перевищує швидкість ідеального холостого ходу. Тоді ЕДС, наведена в обмотці двигуна, перевищить значення напруги мережі, струм в обмотці двигуна змінює напрямок на протилежний. Електродвигун переходить на роботу в генераторному режимі, віддаючи енергію в мережу. Одночасно на його валу виникає гальмовий момент.
При роботі двигуна в генераторному режимі, реверсивний тиристорний перетворювач можна перевести в інверторний режим, коли постійний струм електричної машини перетвориться перетворювачем в змінний струм і енергія останнього віддається в мережу. У інверторному режимі тиристори відмикаються при куті випередження = - . Миттєві значення е.р.с. груп вентилів не врівноважують одна одну і між групами діє змінна напруга, що викликає протікання зрівняльних струмів між групами. Для їх обмеження в силовий ланцюг включені зрівняльні реактори.
У схемі таких реакторів два: L1 ,L2 .
У схемах реверсивного тиристорного електропривода застосовують два основних способи управління перетворювачами: спільне і роздільне.
При спільному управлінні один перетворювач, працює у випрямному режимі, а інший підготовлений до інверторного.
Роздільне управління полягає в тому, що керуючі імпульси подаються тільки На ту групу вентилів, яка в даний момент має вступити в роботу. На непрацюючій групі імпульси зняті (заблоковані). Зняття (блокування) керуючих імпульсів проводиться логічним перемикаючим пристроєм, який визначає момент рівності нулю струму перетворювача та блокує імпульси раніше працюючої групи і Після деякої паузи (10-15 мкс), необхідної для компенсації зони нечутливості датчика нульового струму, дозволяє подачу імпульсів на вентилі інший групи. При роздільному керуванні зменшується ймовірність перекидання інвертора, підвищується к.к.д. привода внаслідок виключення; зрівняльних струмів.