Релейная защита синхронных генераторов
.pdfМинистерство образования Российской Федерации
Восточно-Сибирский Государственный Технологический
Университет
И.В. Худугуев, В.В. Данеев
Релейная защита синхронных генераторов
Методические указания к курсовому и дипломному проектированию
по специальности 100200 – Электроэнергетические системы и сети.
Улан-Удэ, 2002
Релейная защита синхронных генераторов
Основной защитой генераторов мощностью более 1 МВт от многофазных КЗ в обмотке статора является продольная дифференциальная защита.
Кроме того, при внутренних повреждениях генератора срабатывают следующие виды защит: защита от витковых КЗ в обмотке статора; защита от однофазных замыканий на землю в обмотке статора; защита нулевой последовательности от двойных замыканий на землю; защита от замыканий на корпус в обмотке возбуждения.
1. Продольная дифференциальная защита
Для генераторов мощностью 30…100 МВт используется схема дифференциальной защиты в трехфазном трехрелейном исполнении с реле РНТ-565. Более мощные генераторы оснащаются схемой защиты с устройством ДЗТ, в котором подмагничивание насыщающегося трансформатора тока осуществляется не только апериодическими составляющими тока небаланса, но и полными токами внешних КЗ (магнитное торможение).
Расчет уставок продольной дифференциальной защиты с реле РНТ-565.
Пример. Турбогенератор ТВФ-60-20 имеет следующие характеристики:
номинальная полная мощность……………S Г. НОМ = 75 МВ*А; номинальное напряжение…………………U Г. НОМ = 6,3 кВ;
номинальный ток……………………………..I Г. НОМ = 6880 А;
номинальное значение угла…………………. cosφ Г. НОМ = 0,8; сверхпереходное сопротивление…………………………………x d II = 0,146;
сопротивление обратной последовательности……x 2 = 0,178; коэффициент трансформации
трансформатора тока ……………………………n TA = 8000/5.
Для того, чтобы защита не срабатывала при обрыве токовых цепей, но имела уставку меньше номинального тока генератора, применяем специальную схему включения реле РНТ [1]: в нулевой провод дифференциальной цепи последовательно включаем уравнительные обмотки всех трех реле РНТ (Рис.1). Причем дифференциальные и уравнительные обмотки в каждом реле включаются встречно.
Q |
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КА1 |
У1 |
Р1 |
У2 |
Р2 |
У3 |
Р3 |
G
Рис. 1
Число витков уравнительной обмотки У выбирается по условию отстройки от номинального тока генератора I Г. НОМ
Fср nта |
|
|
Wур 1 ,1 Iгном |
, |
( 1 ) |
где Fср – намагничивающая сила срабатывания реле,
Fср. = 100 А
Число витков дифференциальной обмотки Р
подсчитывается при условии |
|
|
|
|
||||||||
Wдиф |
|
|
2 Fср nта |
|
|
|
|
|||||
|
|
1 ,1 Iгном |
|
|
|
|
|
( 2 ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
Тогда ток срабатывания защиты |
|
|
||||||||||
|
Iсз |
|
|
1 ,1 Iгном |
|
0 |
,55 |
Iгном |
||||
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимается Iсз = ( 0,5…0,6 ) * Iг.ном |
|
( 3 ) |
При обрыве соединительного провода одного из трансформаторов тока распределение токов в схеме будет таково, что в двух реле поврежденных дифференциальных цепей ток будет протекать только по уравнительным обмоткам ( реле не сработает ), в третьем – по дифференциальной и уравнительной. С учетом полярности обмоток результирующий магнитный поток в последнем реле пропорционален значению I( Wдиф – Wур ). Это реле так же не
сработает, так как в соответствии с ( 1 ) и ( 2 ) 2 Wур = Wдиф . В схеме предусматривается контроль в случае
неисправности токовых цепей ( Рис. 1, реле КА1, Iср = 0,2 * I
г.ном / nта ).
Для рассматриваемого турбогенератора определяем уставку защиты в соответствии с условием ( 3 ) и необходимостью отстройки от максимального тока небаланса
Iнб.макс.:
Iсз котс Iнбмакс , ( 4 ) где котс = 1,3 – коэффициент отстройки.
а). Iсз = 0,6 * Iг.ном = 0,6 * 6880 = 4128 А |
|
б). Iсз = 1,3 * Iнб.макс |
Iнб.макс = ка * кодн * ε * Iк.макс(3) , |
где ка – коэффициент, учитывающий переходный режим, для реле РНТ
ка = 1;
кодн – коэффициент однотипности трансформаторов тока,
кодн = 0,5 – для однотипных ТА; ε – погрешность ТА, принимается 0,1;
Iк.макс(3) – ток трехфазного КЗ на выводах генератора.
Ток Iк.макс(3) определяем по известному выражению ( в относительных единицах):
I٭к.макс(3) = Е٭″/ xd″ = ( U٭г.ном + I٭г.ном * xd″ * sinφг.ном ) / xd″ ,
где Е٭″ - сверхпереходная э.д.с. ( о.е.). I٭к.макс(3) = ( 1+ 1* 0,146 * 0,6 ) / 0,146 = 7,45
В именованных единицах:
Iк.макс(3) = I٭к.макс(3) * Iг.ном
Iк.макс(3) = 7,45 * 6880 = 51256 А
Iнб.макс = 1 * 0,5 * 0,1 * 51256 = 2560 А
Iсз = 1,3 * 2560 = 3330 А
Принимаем Iсз = 4128 А.
Расчетное число витков дифференциальной ( рабочей ) обмотки реле РНТ
Wдиф,расч |
Fср nта |
|
|
Iсз |
( 5 ) |
||
|
Wдиф,расч |
100 |
1600 |
38 |
,76 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
4128 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Принимаем |
|
Wдиф = 38 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iсз |
|
|
Fср nта |
|
|
100 1600 |
|
4210 А |
|||||||||
|
|
|
|
Wдиф |
|
|
|
38 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чувствительность защиты оценивается по соотношению
кч = Iк.мин(2) / Iсз ≥ 2 , |
( 6 ) |
где Iк.мин(2) – ток двухфазного КЗ на выводах одиночно работающего генератора на холостом ходу при
синхронизации.
Учитывая, что Е٭г = U٭г = 1 , определяем
I |
(2) |
= √3 * Е |
٭г |
* I |
г.ном |
/ (x |
″+x ) = √3 * 1 * 6880 / |
||||
|
к.мин |
|
|
|
|
|
d |
2 |
|||
|
|
(0,146+0,178) = 36740А |
|||||||||
|
|
к |
|
36740 |
|
|
8.9 > 2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ч |
|
4128 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Недостатком дифференциальной защиты с реле РНТ является относительно большой ток срабатывания Iсз = ( 0,5…0,6 ) * Iг.ном .
Продольная дифференциальная защита с устройством |
||
ДЗТ -11 / 5 ( более чувствительный вариант) |
||
В устройстве имеются дифференциальная (рабочая) |
||
обмотка со 144 витками и тормозная обмотка с 36 витками. |
||
A B C |
|
|
WT КАW1WP |
WT КАW2WP |
WTКАW3WP |
G |
|
|
Рис. 2 |
|
|
При выборе уставки защиты считаем, что магнитное |
||
торможение полностью компенсирует влияние тока |
||
небаланса, используем все 144 витка рабочей обмотки. |
||
Тогда ток срабатывания реле: |
|
Iср |
|
|
Fср |
|
|
|
100 |
|
0 |
,7 А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
144 |
|||||||
|
Wдиф |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Iсз Iср nта 0 ,7 1600 1120 А
Iсз |
|
|
1120 |
|
|
0 |
,163 |
Iгном |
|
|
6880 |
|
|
||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Тормозная обмотка включается во вторичную цепь трансформатора тока со стороны линейных выводов генератора.
Число витков тормозной обмотки выбирается по
выражению: |
|
WT = 1,5 * Iнб.макс * Wдиф / Iк.макс(3) * tgα , |
( 7) |
где Iнб.макс – максимальный ток небаланса;
Iк.макс(3) – ток трехфазного КЗ на выводах генератора; tg α = 0,75 – тангенс угла наклона касательной,
проведенной из начала координат к тормозной характеристике устройства ДЗТ – 11 / 5 .
W |
|
|
1 ,5 2560 |
|
144 |
|
|
14 ,4 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||||
т |
51256 |
|
0 ,75 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Принимается ближайшее большее число:
Wт 15
Чувствительность защиты при междуфазных повреждениях генератора всегда выше нормируемой и может не проверяться.
2. Защита от витковых замыканий в обмотке статора
Наиболее просто защита выполняется для генераторов с параллельными ветвями в обмотке статора. В этом случае применяется поперечная дифференциальная защита, основанная на сравнении суммы токов трех фаз одной ветви с той же суммой другой ветви (Рис. 3):
IA1+IB1+IC1 = 3IO1 ; IA2+IB2+IC2 = 3IO2
A B C
G
TA6 KAZ
KA4
C
KA4.1 KH5
На отключение
Рис. 3 В рассечку соединения двух нейтралей включается
трансформатор тока ТА, к которому подключается реле РТ – 40Ф, отстроенное с помощью фильтра (L, C) от токов третьих и высших гармоник. Выходной орган реле КА4 реагирует на разность токов нулевой последовательности обеих ветвей:
Ip = 3IO1 - 3IO2 .
Ток срабатывания реле принимается на основании опыта эксплуатации:
Iср = (0,2…0,3)* Iг.ном / nта .
С учетом отсутствия тока в нейтрали в нормальных условиях коэффициент трансформации ТА выбирается по условию:
|
|
|
nта |
|
|
0 ,25 Iг,ном |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Для генератора ТВФ-60-20 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
nта |
|
|
0 ,25 6880 |
1720 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
5 |
|
, |
||||||
|
|
|
|
|
|
принимаем трансформатор тока типа ТЛ-10 с коэффициентом трансформации
2000 nта 5
Ток срабатывания реле Iср = 0,25*6880 / 400 = 4,3 А .
3. Защита от однофазных замыканий на землю в обмотке статора
Для включения этой защиты на выводах генератора, работающего на сборные шины, устанавливаются трансформаторы тока нулевой последовательности шинного типа (ТНПШ). На вторичную обмотку ТНПШ включается реле РТЗ-50 (КА2), обладающее повышенной чувствительностью. Напряжение для подмагничивания ТНПШ, равное 100 ÷ 110 В, подается от TV, установленного со стороны выводов генератора (Рис. 4). Кроме того, к выходу ТНПШ подключается токовое реле КАЗ, которое предназначено для действия при двойных замыканиях на землю (одно замыкание на землю во внешней сети генераторного напряжения, а второе - в обмотке статора).
В качестве реле КАЗ используется реле РТ-40/2 с первичным током срабатывания Iсз = 100 А, принятым с большим запасом для отстройки от максимально возможного тока, протекающего через защиту при внешнем КЗ.
A B C
TV
B |
|
|
KA2.1 |
KT1 |
C |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
KT1.1 |
KH3 |
|
|
KA2 KA3 |
|
К выходному |
|
R |
KA3.1 |
реле |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
ТНПШ |
|
|
|
KH4 |
G
Рис. 4. а) токовые цепи; б) цепи оперативного тока
Первичный ток срабатывания защиты определяется по приближенному выражению:
Iсз = 1 / кв* (котс' * Ic + котс" * Iнб.п) , |
( 8 ) |
где кв – коэффициент возврата реле, кв = 0,94 (РТЗ-50); котс' = 2 – коэффициент отстройки, учитывающий бросок
емкостного тока в переходном режиме при работе защиты с t = 1…2 с;
котс" = 1,5 – коэффициент отстройки, учитывающий неточность расчета тока небаланса;
Ic – установившийся емкостный ток замыкания на землю защищаемого генератора;
Iнб.п – первичный установившийся ток небаланса.
ТехническиеданныезащитысТНПШ
|
|
|
Таблица1 |
Типтрансформаторатока |
ТНПШ-3 |
ТНПШ-3У |
|
НоминальноенапряжениеUном, кВ |
6,3 |
6,3 |
|
10,5 |
10,5 |
||
|
|
15,75 |
|
НоминальныйтокIном, кА |
4,5 |
7,2 |
|
Цепь |
НоминальноенапряжениеUном, В |
110 |
110 |
подмагничивания |
Потребляемаямощность, В*А |
30 |
35 |
Сопротивлениенамагничивания, приведенное |
0,0066 |
0,0066 |
|
кпервичнойцепиZэ.нам.п., Ом |
|
|
|
|
|
|
|
Сопротивлениенамагничивания, приведенное |
10 |
10 |
|
ковторичнойцепи |
Zэ.нам.в. =Zэ.нам.п.* Wв, Ом |
|
|
Э.Д.С. небаланса |
отподмагничиванияЕнб.подм, мВ |
100 |
100 |
вовторичнойцепи, |
отнесимметричногорасположения |
|
|
мВ |
токопроводов(приноминальномтоке) |
100 |
150 |
|
Енб.нес, мВ |
|
|
ДанныеТНПШ |
Числовитковвторичнойобмотки,Wв |
39 |
39 |
Типреле |
|
РТЗ-50 |
РТЗ-50 |
СопртивлениерелеZр, Ом |
45 |
45 |
|
Парамметрызащиты |
Принятыйдиапозонуставок |
0,015… |
0,015… |
отзамыканий |
срабатываниярелеIср, А |
0,3 |
0,3 |
наземлю |
|
|
|
I |
c |
|
3 ω C Uг,ном |
10−6 |
А |
|
|
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
г |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
( 9 ) |
|
|
|
|
|
|
|
где Сг [мкФ / фаз] – емкость фазы обмотки статора генератора относительно земли;
Uг.ном [В] – номинальное напряжение генератора; Значение Сг может быть определено по приближенным
выражениям:
для турбогенераторов
Cг |
|
|
|
|
|
к Sг,ном |
|
|
|
мкФ |
|
||
|
|
|
1 ,2 Uг,ном (1 + 0 ,08 Uг,ном) |
|
фаз |
|
, (10 ) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Sг.ном[МВ*А] – мощность генератора; |
|
|
|
|
|||||||||
к = 0,0187 при температуре (15…20)°С; Uг.ном [кВ]; |
|
||||||||||||
для гидрогенераторов |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Cг |
|
|
|
к (Sг,ном)3 |
мкФ |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
фаз |
|
|
||||||||
|
1 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
3 (Uг,ном + 3600) n3 |
|
|
|
, |
|
( 11 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где n[об/мин] – частота вращения;
Для турбогенератора ТВФ-60-20
C |
|
|
|
|
|
0 ,0187 75 |
|
|
|
|
0 ,38 |
мкФ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фаз |
|||
|
|
|
,2 6 ,3 (1 + 0 ,08 6 ,3) |
||||||||||
г 1 |
|
|
|||||||||||
|
Ic |
|
|
3 314 0 ,38 6300 |
10−6 |
|
1 ,3А |
||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Для определения первичного тока небаланса Iнб.п необходимо вычислить значение вторичного тока небаланса Iнб.в. Соотношение между токами Iнб.п и Iнб.в равно соотношению между токами срабатывания реле и защиты (Iср и Iсз) и определяется выражением
Iнб.в / Iнб.п = Iср / Iсз = 1 / Wв* (1+Zp / Zэ.нам.в), |
( 12 ) |
где Wв – число витков вторичной обмотки ТНПШ; Zp – сопротивление реле типа РТЗ-50, Ом;
Zэ.нам.в – эквивалентное сопротивление намагничивания, приведенное ко вторичной обмотке ТНПШ, Ом.
Тогда Iнб.п = Iнб.в Wв * (1+Zp / Zэ.нам.в), |
|
( 13 ) |
||||||
|
|
|
Iср = Iсз / Wв* (1+Zp / Zэ.нам.в) |
|
( 14 ) |
|||
Вторичный ток небаланса Iнб.в вычисляется по |
||||||||
выражению |
|
|
|
|
||||
I |
к1 к2 Енб,нес + |
Енб,подм |
|
|
||||
нб,в |
|
|
Zэ,нам,в + Zp |
|
Zp |
|
, |
( 15 ) |
где к1 = 2,5 – коэффициент, учитывающий увеличение Енб,нес за счет размещения ТНПШ в закрытых шиноблоках;
к2 = 1,05 – коэффициент, учитывающий селективное действие защиты при внешнем однофазном КЗ на землю, сопровождающимся замыканием между двумя другими фазами;
Енб,нес – э.д.с. небаланса, наводимая во вторичной обмотке ТНПШ в номинальном режиме и обусловленная несимметричным расположением токопроводов относительно вторичной обмотки ТНПШ;
Енб,подм – э.д.с. небаланса, наводимая во вторичной обмотке ТНПШ и обусловленная неидентичностью
магнитопроводов.
Для турбогенератора ТВФ-60-20 выбираем (таблица 1) трансформатор тока нулевой последовательности типа ТНПШ-ЗУ со следующими данными:
Uном = 6,3 кВ; Iном = 7200 А; Енб,нес = 150 мВ; Енб,подм = 100 мВ; Zэ.нам.в = 10 Ом; Zp = 45 Ом; Wв = 39.
Значение Енб,нес пересчитывается с учетом различия номинальных токов генератора (6880 А) и ТНПШ (7200 А).
По выражению ( 15 ) определяем значение тока Iнб.в
|
|
|
2 ,5 1 ,05 0 ,15 |
6880 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
7200 |
|
+ |
0 ,1 |
|
|
0 ,009А |
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
нб,в |
10 + 45 |
|
|
|
45 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Согласно |
( 13 ) Iнб.п = 0,009 * 39 * (1+45 / 10) = 1,93 А. |
|||||||||||
По ( 8 ) |
|
Iсз = (1 / 0,94) * (2 * 1,3 + 1,5 * 1,93) = 5,85 А. |
Ток срабатывания реле согласно ( 14 )
Iср = 5,85 / 39*(1+45 / 10) = 0,027 А.
Защита выполняется с использованием трансформатора тока нулевой последовательности ТНПШ-ЗУ и реле РТЗ-50 с Iсз = 5,85 А; Iср = 0,027 А.
На реле РТЗ-50 используется второй диапазон уставок с током срабатывания (0,015…0,03) А.
4. Защита от замыканий на землю в обмотке возбуждения
На генераторах относительно небольшой мощности используется контроль за состоянием цепей возбуждения с помощью вольтметра, один зажим которого связан с землей, а второй поочередно подключается к полюсам ротора.
На гидрогенераторах, турбогенераторах с водяным охлаждением обмотки ротора, а также на всех турбогенераторах мощностью 300 МВт и выше предусматривается защита от замыканий на землю в одной точке цепи возбуждения. Один из вариантов защиты [2]
приведен |
на |
|
рис |
|
5 |
|
SAC |
KA.1 |
|
KT |
|
|
B |
O |
|
||
|
KL.3 |
|
|
|
|
C |
F1 |
|
|
KT.1 |
KL |
|
|
|
KL.1 |
B O |
|
|
|
|
|
|
|
TL |
F2 |
|
KL.2 |
|
Сигнал |
KA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SAC |
|
|
а) |
|
|
б) |
|
Рис.5. а) цепи переменного напряжения; б) цепи оперативного тока.
Всхеме защиты к цепи возбуждения через конденсатор
Сподключается вторичная обмотка промежуточного трансформатора TL, в цепь которой включено токовое реле KA. Второй конец обмотки токового реле заземляется через специальную щетку, имеющую контакт с валом ротора. Трансформатор TL питается от шин собственных нужд. В нормальном режиме ток в реле KA не проходит. В случае
замыкания на землю в цепи возбуждения генератора создается контур для прохождения переменного тока через реле KA, которое сработав обеспечивает с выдержкой времени действие промежуточного реле KL. Реле KL, самоподхватившись, замыкает цепь сигнализации о замыкании и разрывает цепь прохождения переменного тока через место замыкания на землю.
На турбогенераторах с тиристорной и высокочастотной системами возбуждения применяется серийная защита типа КЗР-3, выполняемая с наложением на цепь возбуждения переменного тока с частотой 25 Гц [2].
Защита от замыканий на землю в двух точках цепи возбуждения устанавливается только на турбогенераторах. Схема защиты типа КЗР-2 (Рис. 6) состоит из потенциометра RR, присоединяемого к кольцам ротора после возникновения в обмотке возбуждения первого замыкания на землю, и двух поляризованных реле KL1, KL2, которые включаются в диагональ моста, образуемого обмоткой возбуждения и потенциометром [2].
|
KL1 |
KL2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
KL1.1 |
|
KT |
|
|
|
|
KL2.1 |
|
|
|
RR |
C |
KL3.2 |
KT.1 |
|
KL3 |
GE |
|
|
|
|
||
LG |
|
SAC |
KL3.1 |
SB |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
L |
R1 |
|
|
|
|
|
|
KL3.3 |
KH |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Отключение |
|
|
SX |
PV |
|
EL |
|
|
|
|
KH.1 |
R2 |
||
|
|
|
|
|
||
|
S |
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
б) |
|
|
Рис. 6. а) цепи возбуждения; |
б) цепи оперативного тока; |
|||||
GE – возбудитель; |
|
LG – обмотка ротора |
С подключением потенциометра RR к кольцам ротора генератора производится настройка защиты при отключенной накладке SX с использованием вольтметра PV: движок потенциометра устанавливается в положение, при котором показания вольтметра будут близкими к нулю, что означает равенство потенциалов в диагонали моста.
При появлении второго замыкания в обмотке ротора это равенство нарушается, появляется ток в диагонали моста и в зависимости от направления тока срабатывает одно из поляризованных реле. Защита работает с выдержкой времени и подачей импульса на сигнал или на отключение генератора.
Из-за неравномерности воздушного зазора генератора в обмотке ротора циркулирует переменный ток, который может проходить по обмоткам реле KL1 и KL2. Возникающая при этом вибрация контактов ухудшает надежность работы реле и может привести к отказу защиты. Для снижения влияния переменного тока на работу реле в схему защиты введены дроссель L и конденсатор C.
Защита генераторов от внешних КЗ и перегрузок 5. Защита от внешних КЗ
Для защиты генераторов мощностью до 30 МВт включительно от внешних симметричных и несимметричных КЗ используется МТЗ с комбинированным пуском по напряжению.