LR-Termodinamika
.pdf5.Постепенно открывая регулирующий клапан 5 и трехходовой кран 6, обеспечить подачу пара в электрический нагреватель 9.
6.Поскольку во всем диапазоне изменений β необходимо иметь давление пара на входе в установку одинаковым, то перед началом опытов с помощью клапана 5 следует установить давление пара примерно на 0,01– 0,02 МПа меньше максимального (0,22–0,24 МПа), чтобы на случай падения давления в паровой линии можно было, открывая клапан 5, восстановить давление пара.
7.Регулятором электрического нагревателя 9 установить температуру пара перед соплом около 200 °С.
8.Для проведения первого опыта необходимо полностью открыть клапан 16. Это будет соответствовать минимальному значению β = р2 р1 .
9.Первый опыт можно начать после того, как установится стационарный режим истечения. Главным критерием этого будет постоянство температуры пара на входе в установку t1 в пределах 1–3 °С, а давления p1,
иp2 при этом не должны изменяться.
10.Опыт проводится следующим образом. Переключая трехходовой кран 18, осуществляется слив конденсата в тарированную емкость 19. Одновременно начинается отсчет времени заполнения емкости. Сбор конденсата продолжать 5 мин. В течение всего времени τ заполнения конденсатом
емкости–расходомера необходимо записывать через 1 мин температуру t1 и давления p1 и p2. После остановки секундомера в журнал наблюдений записывается его показание τ, а значения t1, p1 и p2 усредняются (в таблицу заносятся избыточные давления).
11.Рассчитав из опыта β = р2 р1 , переходят к проведению опыта в
другом режиме, при котором значение β на 0,1 больше, чем в предыдущем. Для этого, закрывая клапан 16, поднимают давление р2 в камере за соплом до значения, соответствующего новому значению β. После того как установится новый стационарный режим, нужно провести второй опыт на новом режиме.
12.Затем можно перейти к третьему опыту, установив такое давление за соплом, чтобы значение β было большим, чем во втором опыте, вновь на 0,1. Подобным образом нужно провести последовательно несколько опытов при значениях β, отличающихся друг от друга на 0,1. Последний опыт следует провести при β≈0,96.
13.По окончании последнего опыта следует выключить установку и приступить к обработке полученных результатов.
5.ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТА
5.1.Расчет параметров процесса истечения через суживающееся сопло
41
1. Для каждого опыта необходимо рассчитать расход пара по форму-
ле |
|
= М , [кг/с]. |
|
G |
д |
(4.14) |
|
|
τ |
|
|
Результаты необходимо занести в протокол измерений. |
|
||
2. По результатам измерений построить график зависимости расхода |
|||
пара Gд через сопло от отношения давлений β. По этому графику опреде- |
|||
лить значение критического отношения давлений βкр = ркр р1 , |
и рассчи- |
тать величину критического давления р2кр. В случае β<βкр. давление за соплом р2 равно р2кр.
3. По формулам (4.4) |
и (4.5) |
|
|
F2 w2 |
|
|
w = |
2 (h −h ), и |
G = |
, |
|||
|
||||||
2 |
1 |
2 |
|
v2 |
||
|
|
|
|
определить теоретический расход водяного пара G через сопло для параметров, соответствующих одной экспериментальной точке при β<βкр и одной точке при β>βкр. Сравнить эти значения с расходами пара, полученным в опыте. По формуле (4.13)
µ = GGд ,
определить коэффициент расхода µ.
Диаметр минимального сечения сопла, необходимый для расчета F2 (4.5), равен dc=2,02 мм. Для расчета параметров пара в изоэнтропном процессе истечения (h1, h2, v2) необходимо воспользоваться h-s – диаграммой водяного пара, где по принятым параметрам пара на входе в сопло р1 и t1 и давлении пара на выходе из сопла р2 строится процесс истечения (как это показано на рис.4.2). Расход пара Gд принимается на основании экспериментальных данных.
Необходимо помнить, что для β<βкр давление р2 – это критическое давление ркр; скорость истечения w2 – это критическая скорость wкр, равная местной скорости звука; а расход G – это максимальный расход Gmax (см.
рис.4.1).
4. Определить коэффициент скорости сопла по формуле (4.11)
ϕ = w2д , w2
для одной экспериментальной точки при β<βкр и для одной точки при β>βкр. Теоретическая скорость истечения пара из сопла w2 рассчитывается по формуле (4.4), аналогично как в предыдущем пункте.
Расчет действительной скорости истечения w2д проводится подбором, так как действительное состояние пара в выходном сечении сопла
42
(точка 2д на рис. 4.2) неизвестно. Для нахождения w2д можно воспользоваться уравнениями (4.10) и (4.5)
w2д = |
2 (h1 −h2д ), |
(4.15) |
||
w |
= |
Gд v2д |
, |
(4.16) |
|
||||
2д |
|
F2 |
|
|
|
|
|
где h1, h2д – энтальпии, Дж/кг; все остальные величины в единицах СИ. Значения h2д и v2д следует взять по h-s – диаграмме. Но так как поло-
жение точки 2д на изобаре р2 неизвестно, то ее надо выбирать на изобаре так, чтобы значение w2д, рассчитанное по (4.15) и (4.16), получилось одинаковым.
5. Результаты расчетов свести в таблицу 4.2.
Таблица 4.2
Результаты расчета параметров процесса истечения через суживающееся сопло
расчета |
– |
МПа, |
МПа, |
кг/кДж |
кг/кДж |
кг/кДж |
м, |
м, |
с/м, |
с/м, |
– |
с/кг, |
– |
Условие |
|
|
|
|
|
|
/кг |
/кг |
|
|
|
|
|
β, |
р |
р |
h |
h |
h |
3 |
3 |
w |
w |
φ, |
G |
µ, |
|
|
v |
v |
|||||||||||
|
|
1 |
2 |
1 |
2 |
д2 |
2 |
д2 |
2 |
д2 |
|
д |
|
|
|
|
|
, |
, |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β<βкр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β>βкр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5.2. Оценка точности экспериментальных данных
Максимально возможная относительная ошибка определения коэффициента скорости сопла равна
δϕ= δw2 +δw2д . |
(4.17) |
Теоретическая скорость w2 определяется по уравнению (4.4), поэтому величина δw2 зависит от точности взятых для расчета значений энтальпии h1 и h2
δw |
= |
∆h1 + ∆h2 |
|
. |
(4.18) |
||
2 (h −h |
) |
||||||
2 |
|
|
|
||||
|
|
1 |
2 |
|
|
|
Ошибки значений энтальпии определяются погрешностями измерения параметров пара во время опыта
|
|
∂h1 |
|
|
|
∂h1 |
|
|
|
∆h1 = |
|
|
∆p1 + |
|
|
∆t1 ; |
(4.19) |
||
|
∂p1 |
t1 |
|
∂t1 |
p1 |
43
|
|
∂h2 |
|
|
|
∆h2 = |
|
|
∆p2 . |
(4.20) |
|
|
∂p2 |
s2 |
Значения производных согласно дифференциальным уравнениям термодинамики /1, 2, 3/
|
∂h1 |
|
|
|
∂h2 |
|
|
|
|
|
= cp1 ; |
|
|
= v2 , |
(4.21) |
||
|
∂t1 |
p1 |
|
∂p2 |
s2 |
где ср1 – истинная изобарная теплоемкость перегретого пара при давлении р1 и температуре t1, кДж/(кг·К); v2 – удельный объем пара в конце обратимого расширения при давлении в устье сопла, м3/кг.
Значение производной (∂h1 ∂p1 )t1 определяется по таблицам /8/.
Абсолютные ошибки определения параметров пара (∆р1, ∆р2, ∆t1) зависят от класса точности применяемых приборов и точности отсчета измерения.
При расчете по формулам (4.19) и (4.20) следует внимательно контролировать размерность величин, входящих в эти уравнения.
Действительная скорость истечения рассчитывается по данным опы-
та по формулам (4.15) и (4.16), поэтому |
|
δw2д = δGд +δv2д +δF2 . |
(4.22) |
Погрешность определения расхода зависит от точности определения |
|
расхода конденсата (М) и точности измерения времени опыта (τ) |
|
δGд = δM +δτ. |
(4.23) |
Погрешность величины удельного объема δv2д зависит от того, насколько точно рассчитанная скорость w2д одновременно удовлетворяет уравнениям (4.15) и (4.16).
Ошибка определения сечения сопла рассчитывается при условии, что абсолютная погрешность измерения диаметра сопла составляет
∆dc=0,01 мм.
Максимально возможная относительная ошибка определения коэффициента расхода сопла равна
δµ = δGд +δG . |
(4.24) |
Величина δGд определена ранее по (4.23), а относительная ошибка теоретического расхода пара
δG = δw2 +δv2 +δF2 , |
(4.25) |
где δw2 и δF2 определены выше. Погрешность определения объема пара в выходной сечении зависит от точности измерения давления р2 (при условии β<βкр)
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
∂v2 = |
|
∂v2 |
∆p2 |
= |
∆p2 , |
(4.26) |
|||
v2 |
k |
||||||||
|
|
∂p2 s2 |
|
|
|
|
44
где k – показатель адиабаты для водяного пара при параметрах в выходном сечении сопла. Приближенно величину k можно принять равной 1,3. Точное значение k можно найти по таблицам /8/.
6.СОДЕРЖАНИЕ И ОФОРМЛЕНИЕ ОТЧЕТА О РАБОТЕ
1.Название и цель лабораторной работы.
2.Схема экспериментальной установки с обозначением основных элементов.
3.Протокол записи показаний измерений.
4.Обработка результатов эксперимента.
5.К результатам работы приложить построенный график Gд=f(β), выполненный в масштабе, а также выкопировку из h-s – диаграммы с нанесенными на ней процессами истечения водяного пара.
7.ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОПРОВЕРКИ
1.Какой канал принято называть соплом, а какой – диффузором?
2.Какой процесс называется истечением?
3.Почему при истечении газа из суживающегося сопла наступает критический режим истечения?
4.Как зависят скорость, давление и массовый расход пара на выходе из сопла от β. Чем объясняется такой характер зависимостей?
5.От чего зависит критическое отношение давлений βкр для идеального газа.
6.В чем различие между обратимым и необратимым процессами адиабатного истечения? Изобразить в h-s – координатах процесс истечения водяного пара.
7.Чему равна максимальная скорость истечения газа из суживающегося сопла?
8.Что называется коэффициентом скорости сопла и коэффициентом расхода сопла и от чего они зависят?
9.Какие случайные ошибки могут иметь место в ходе эксперимента?
45
ЛИТЕРАТУРА
1.Андрющенко А.И. Основы технической термодинамики реальных процессов. – М.: Высшая школа, 1975.
2.Техническая термодинамика/ Под ред. В.И. Крутова. – М.: Высшая шко-
ла, 1991.
3.Сборник задач по технической термодинамике/ Т.Н. Андрианова, Б.В. Дзампов, В.Н. Зубарев, С.А. Ремизов. – М.: Энергоиздат, 1981.
4.Зубарев В.Н., Александров А.А., Охотин В.С. Практикум по технической термодинамике. – М.: Энергоатомиздат, 1986.
5.Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара. – М.: Энергоатомиздат, 1984.
6.Попова Т.И., Гончаренко О.В. Теплотехника. Методические указания к учебно-исследовательским лабораторным работам 1, 2. – Саратов: СПИ, 1992.
7.Попова Т.И., Гончаренко О.В. Теплотехника. Методические указания к учебно-исследовательским лабораторным работам 5, 6. – Саратов: СПИ, 1995.
8.Ривкин С.Л., Александров А.А., Кремневская Е.А. Таблицы термодинамических производных воды и водяного пара. – М.: Энергия, 1977.
46
Приложение 1
Средние теплоемкости сухого воздуха, кДж / (кг · К)
t, °C |
cmp |
cmv |
k |
-50 |
1,0034 |
0,7162 |
1,401 |
-25 |
1,0035 |
0,7163 |
1,401 |
0 |
1,0036 |
0,7164 |
1,401 |
25 |
1,0040 |
0,7168 |
1,401 |
50 |
1,0045 |
0,7173 |
1,400 |
75 |
1,0053 |
0,7181 |
1,400 |
100 |
1,0061 |
0,7193 |
1,399 |
125 |
1,0073 |
0,7201 |
1,399 |
150 |
1,0085 |
0,7214 |
1,398 |
175 |
1,0099 |
0,7228 |
1,397 |
200 |
1,0115 |
0,7243 |
1,397 |
250 |
1,0150 |
0,7280 |
1,394 |
300 |
1,0191 |
0,7319 |
1,392 |
350 |
1,0235 |
0,7365 |
1,390 |
400 |
1,0283 |
0,7415 |
1,387 |
450 |
1,0334 |
0,7464 |
1,385 |
500 |
1,0387 |
0,7519 |
1,381 |
550 |
1,0441 |
0,7570 |
1,379 |
600 |
1,0496 |
0,7624 |
1,377 |
650 |
1,0551 |
0,7679 |
1,374 |
700 |
1,0605 |
0,7733 |
1,371 |
750 |
1,0659 |
0,7787 |
1,369 |
800 |
1,0710 |
0,7842 |
1,366 |
850 |
1,0763 |
0,7892 |
1,364 |
900 |
1,0815 |
0,7942 |
1,362 |
950 |
1,0861 |
0,7991 |
1,359 |
1000 |
1,0907 |
0,8039 |
1,357 |
1050 |
1,0954 |
0,8084 |
1,355 |
1100 |
1,0999 |
0,8127 |
1,353 |
1150 |
1,1042 |
0,8171 |
1,351 |
1200 |
1,1082 |
0,8215 |
1,349 |
1250 |
1,1125 |
0,8254 |
1,348 |
1300 |
1,1166 |
0,8294 |
1,346 |
1350 |
1,1204 |
0,8332 |
1,345 |
1400 |
1,1242 |
0,8369 |
1,343 |
1450 |
1,1279 |
0,8405 |
1,342 |
1500 |
1,1313 |
0,8441 |
1,340 |
47
Приложение 2
Зависимость объемного расхода воздуха от перепада давлений в дроссельной шайбе
V t , 3,5 м3/ч3,0
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
|
|
|
|
|
|
|
∆p , мм вод.ст. |
48
Приложение 3
Давление насыщения водяного пара при различных температурах
Температура t, °С |
Абсолютная |
Абсолютное |
|
давление |
|||
температура Т, К |
|||
|
|
насыщения рн, Па |
|
5,0 |
278,15 |
8,7180·102 |
|
6,0 |
279,15 |
9,3460·102 |
|
7,0 |
280,15 |
1,0012·103 |
|
8,0 |
281,15 |
1,0721·103 |
|
9,0 |
282,15 |
1,1473·103 |
|
10,0 |
283,15 |
1,2271·103 |
|
11,0 |
284,15 |
1,3118·103 |
|
12,0 |
285,15 |
1,4015·103 |
|
13,0 |
286,15 |
1,4967·103 |
|
14,0 |
287,15 |
1,5974·103 |
|
15,0 |
288,15 |
1,7041·103 |
|
15,5 |
288,65 |
1,7598·103 |
|
16,0 |
289,15 |
1,8170·103 |
|
16,5 |
289,65 |
1,8759·103 |
|
17,0 |
290,15 |
1,9364·103 |
|
17,5 |
290,65 |
1,9986·103 |
|
18,0 |
291,15 |
2,0626·103 |
|
18,5 |
291,65 |
2,1284·103 |
|
19,0 |
292,15 |
2,1960·103 |
|
19,5 |
292,65 |
2,2654·103 |
|
20,0 |
293,15 |
2,3368·103 |
|
20,5 |
293,65 |
2,4168·103 |
|
21,0 |
294,15 |
2,4855·103 |
|
21,5 |
294,65 |
2,5629·103 |
|
22,0 |
295,15 |
2,6424·103 |
|
23,0 |
296,15 |
2,8079·103 |
49
Приложение 4
Термодинамические свойства воды и водяного пара в состоянии насыщения
р, |
t, |
v′, |
v″, |
h′, |
h″, |
r, |
s′, |
s″, |
МПа |
°С |
м3/кг |
м3/кг |
кДж/кг |
кДж/кг |
кДж/кг |
кДж/(кг·К) |
кДж/(кг·К) |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0,10 |
99,63 |
0,0010434 |
1,6946 |
417,51 |
2675,7 |
2258,2 |
1,3027 |
7,3608 |
0,11 |
102,32 |
0,0010455 |
1,5501 |
428,84 |
2680,0 |
2251,2 |
1,3330 |
7,3288 |
0,12 |
104,81 |
0,0010476 |
1,4289 |
439,36 |
2683,8 |
2244,4 |
1,3609 |
7,2996 |
0,13 |
107,13 |
0,0010495 |
1,3258 |
449,19 |
2687,4 |
2238,2 |
1,3868 |
7,2728 |
0,14 |
109,32 |
0,0010513 |
1,2370 |
458,42 |
2690,8 |
2232,4 |
1,4109 |
7,2480 |
0,15 |
111,37 |
0,0010530 |
1,1597 |
467,13 |
2693,9 |
2226,8 |
1,4336 |
7,2248 |
0,16 |
113,32 |
0,0010547 |
1,0917 |
475,38 |
2696,8 |
2221,4 |
1,4550 |
7,2032 |
0,17 |
115,17 |
0,0010563 |
1,0315 |
483,22 |
2699,5 |
2216,3 |
1,4752 |
7,1829 |
0,18 |
116,93 |
0,0010579 |
0,97775 |
490,70 |
2702,1 |
2211,4 |
1,4944 |
7,1638 |
0,19 |
118,62 |
0,0010594 |
0,92951 |
497,85 |
2704,6 |
2206,8 |
1,5127 |
7,1458 |
0,20 |
120,23 |
0,0010608 |
0,88592 |
504,7 |
2706,9 |
2202,2 |
1,5301 |
7,1286 |
0,21 |
121,78 |
0,0010623 |
0,84636 |
511,3 |
2709,2 |
2197,9 |
1,5468 |
7,1123 |
0,22 |
123,27 |
0,0010636 |
0,81027 |
517,6 |
2711,3 |
2193,7 |
1,5628 |
7,0967 |
0,23 |
124,71 |
0,0010650 |
0,77724 |
523,7 |
2713,3 |
2189,6 |
1,5781 |
7,0819 |
0,24 |
126,09 |
0,0010663 |
0,74684 |
529,6 |
2715,3 |
2185,7 |
1,5929 |
7,0676 |
50