2.10. Выбор размеров конфузора на входе в насос и диффузора на выход из насоса.

Углы раскрытия диффузора _д и схождения конфузора _к принять равными 810°. Длину диффузора 1_Д и конфузора 1_К принять равными 0,1 м (рис.2). Диаметр диффузора определяем по формуле:

= 0.0063 + 2 • 0.1 • tg 4 = 0.02 м

Диаметры конфузоров D_конф и d_конф определяем по формулам:

d_конф = D_г +2 = 0.0456 + 2 •0.0015 = 0.0486 м

= 0.0486 + 2 • 0.1 • tg 4 = 0.0626 м находилось в пределах Z = 610.

2.11. Определение действительного расчетного напора, развиваемого запроек­тированным насосом, (Ндн)р.

Величина (Н^д_н)_р определяется по формуле:

= 0.8 • 0.868 • 1.62 = 1.125 м (24)

где Н^р_Тоо - теоретический (без потерь) напор, создаваемый насосом в рабочем режиме работы (при бесконечно большом количестве лопаток и отсутствии гидрав­лических потерь в насосе), м; _г - гидравлический К.П.Д. насоса, учитывающий гид­равлические потери внутри насоса; k_z - коэффициент влияния на работу насоса ко­личества лопаток.

Величина при отсутствии предварительной закрутки потока на входе врабочее колесо насоса, что следует принять и в данной работе, определяется по формуле:

= •〔 4 – 〕 = 1.62 м (25)

где U^P₂ - определенная выше максимальная окружная скорость рабочего коле­са насоса, а все остальные величины, входящие в формулу (25), принимаются по ре­зультатам предыдущих расчетов; g=9,81 м/с² .

Величина k_Z определяется по формуле:

= = 0.868 (26)

где Z - принятое в проектировании число лопаток (п. 2.8.).

Гидравлический К.П.Д. центробежных насосов принимается обычно в преде­лах _г = 0,80,9.

Запроектированный насос должен обеспечивать такой действительный напор (Н^д_н)_р, который требуется по результатам гидравлического расчета тракта охлажде­ния Н^р_н, т.е. важно в любом случае, чтобы выполнялось условие (Н^д_н)_р = Н^Р_Н.=1.45

Раздел 3. Определение мощности и к.П.Д. Насоса в расчетном режиме его работы.

3.1. Гидравлическая (она же полезная) мощность насоса.

Определяется по формуле, Вт:

= 0.000177 • 1.125 • 988 • 9.81 = 1.93 Вт (27)

где - плотность жидкости, протекающей через насос=_ср, кг/м³ .

3.2. Полный к.П.Д. Насоса.

Определяется по формуле:

= 0.95 • 0.9 • 0.98 = 0.8379 (28)

где - объемный к.п.д. насоса, учитывающий утечки жидкости через различ­ные неплотности в насосе; обычно = 0,950,96, причемне зависит от режима ра­боты насоса;

- уже отмеченный выше гидравлический к.п.д., учитывающий потери на­пора на преодоление гидравлических сопротивлений в насосе и отвода; обычно, как уже было сказано выше, =0,850,9, причем зависит от режима работы насоса;

- механический к.п.д., учитывающий потери на трение в насосе, в том числе на трение жидкости о стенки колес и стенки насоса; обычно =0,970,98,причем не зависит от режима работы насоса.

3.3. Мощность (она же потребляемая мощность) насоса.

Определяется по формуле:

= = 2.3 Вт (29)

где - полный к.п.д. насоса.

3.4. Расчетная мощность двигателя для насоса:

Определяется по формуле:

= 1.1• 2.3 = 2.53 Вт (30)

где k = 1,1 - коэффициент запаса, учитывающий потери в передаче энергии от двигателя к насосу.

В данном случае речь должна идти фактически о расчетной мощности, отби­раемой от двигателя автомобиля для привода насоса.