![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
MAT-MOD1-8
.pdf![](/html/2706/821/html_ag5RI9GumE.Hfhr/htmlconvd-LGYFh131x1.jpg)
Таблица 4.1 - Значения коэффициентов, характеризующих уровень механических свойств различных металлов и их за(1.8)висимость от степени, скорости и температур процесса горячей прокатки /14/
№ |
Сталь |
σто,Н / мм |
2 |
a1 |
а2 |
a3 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
3кп |
68,9 |
|
0,164 |
0,135 |
-2,80 |
2 |
3сп |
87,1 |
|
0,167 |
0,124 |
-2Б54 |
3 |
10 |
81,8 |
|
0,266 |
0,125 |
-2,46 |
4 |
15Г |
86,7 |
|
0,188 |
0,126 |
-2,74 |
5 |
23Г2А |
94,8 |
|
0,229 |
0,123 |
-3,23 |
6 |
35ГС |
97,4 |
|
0,187 |
0,136 |
-2,70 |
7 |
30ХГСА |
92,0 |
|
0,140 |
0,116 |
-3,42 |
8 |
15ХГНСА |
100,6 |
|
0,257 |
0,108 |
-3,23 |
9 |
45 |
87,4 |
|
0,173 |
0,103 |
-3,05 |
10 |
40Х |
85,7 |
|
0,170 |
0,130 |
-3,82 |
11 |
4СХН2МА |
89,5 |
|
0,175 |
0,125 |
-3,40 |
12 |
12ХР8А |
88,4 |
|
0,261 |
0,095 |
-2,84 |
13 |
20ХГСНМ |
85,2 |
|
0,253 |
0,085 |
-3,80 |
14 |
65Г |
73,2 |
|
0,222 |
0,166 |
-3,02 |
15 |
У7А |
74,2 |
|
0,197 |
0,150 |
-2,87 |
16 |
У12А |
74,0 |
|
0,180 |
0,173 |
-3,26 |
17 |
СОС2 |
96,7 |
|
0,197 |
0,153 |
-3,46 |
18 |
ШХ15 |
80,4 |
|
0,220 |
0,137 |
-4,07 |
19 |
12Х2Н4А |
94,2 |
|
0,226 |
0,100 |
-3,20 |
20 |
30Х2Б8Ф |
145,0 |
|
0,113 |
0,110 |
-3,04 |
21 |
20Х13 |
122,4 |
|
0,210 |
0,132 |
-3,26 |
22 |
12Х18Н10Т |
183,2 |
|
0,088 |
0,112 |
-4,35 |
23 |
Х23Н18 |
178,9 |
|
0,105 |
0,093 |
-3,10 |
24 |
25Х2М1Ф |
181,6 |
|
0,107 |
0,108 |
-3,94 |
25 |
0Х20Н75Т3Ю |
255,8 |
|
0,037 |
0,158 |
-4,32 |
|
|
|
|
|
|
|
Порядок выполнения работы
1 Включить ЭВМ в сеть (выключатели на заних панелях блока процессора, дисплея и на боковой стенке печатающего устройства) после тестирования оперативной печати ожидать загрузки операционной системы с жесткого диска.
2 После загрузки с рационной системы и Norton Commander нажатием клавиши F2 вызвать на экран пользовательское меню. Клавишами управле-
ния екрсором совместить указатель с позицией требуемого лингвинистического обеспечения и нажать клавишу ВВОД.
3 Набрать и отладить программу по автоматизированному расчету энергосиловых параметров процесса горячей прокатки.
4Запустить программу на выполнение.
5Ввести исходные данные и произвести автоматизированные расчеты применительно к горячей прокатке стали, порядковый номер которой (см. таблицу 4.1) соответствует порядковому номеру студента в журнале преподавателя. В качестве варьируемого параметра необходимо использовать ве-
личину относительного обжатия в диапазоне ε=0,0...0,4, при этом студенты, имеющие нечетные порядковые номера выполняют расчеты для трех значений температур: t1=8000C; t2=9000С; t3=10000С, а студенты, имеющие четные порядковые номера - для трех значений скорости прокатки: V11=1 м/с; V12=3м/с; V13=5 м/с. Остальные недостающие исходные данные представлены в таблице.4.2.
6 Занести результаты расчетов в таблицы, соответствующие по форме таблицы 4.3 и построить графические интерпретации зависимости силы и момента прокатки от величины относительного обжатия, т.е. P=F(ε) и
Мпр=Г(ε). Проанализировать количественно влияние остальных исходных параметров процесса горячей прокатки и и сделать выводы по работе.
7 Составить отчет о выполненной работе.
Содержание отчета
Отчет должевключать:
1Наименование и цель работы.
2Краткие теоретические сведения.
3Блок-схему алгоритма и текст программы.
4Табличную и графическую интерпретацию результатов расчета.
5Анализ полученных результатов и выводы по работе.
Таблица 4.2 - Исходные данные по автоматизированному расчету энергосиловых параметров процесса горячей прокатки
|
|
Обозначение |
Ед. изме- |
|
Наименование параметра |
в программе |
рения |
Значение |
|
Исходная толщина |
H0 |
мм |
20 |
|
Ширина заготовки |
B |
мм |
2000 |
|
Радиус рабочих валков |
R |
мм |
500 |
|
Температура прокатываемого |
|
|
|
|
Металла |
|
T |
0С |
900 |
Коэффициент внешнего трения |
F |
- |
0,25 |
|
Скорость прокатки |
V1 |
м/с |
3 |
|
Удельные напряжения |
|
|
|
|
заднего натяжения |
SФ |
- |
0 |
|
Удельные напряжения |
|
|
|
|
переднего натяжениz |
S1 |
- |
0 |
|
Плотность |
прокатывваемого |
|
|
|
металла |
|
PL |
г/см3 |
7,8 |
Исходная толщина |
H0 |
мм |
20 |
|
Ширина заготовки |
B |
мм |
2000 |
|
Радиус рабочих валков |
R |
мм |
500 |
|
Температура прокатываемого |
|
|
|
|
Металла |
|
T |
0С |
900 |
Коэффициент внешнего трения |
F |
- |
0,25 |
|
Скорость прокатки |
V1 |
м/с |
3 |
|
Удельные напряжения |
|
|
|
|
заднего натяжения |
SФ |
- |
0 |
|
Удельные напряжения |
|
|
|
|
переднего натяжениz |
S1 |
- |
0 |
|
Плотность |
прокатывваемого |
|
|
|
металла |
|
PL |
г/см3 |
7,8 |
|
|
|
|
|
Таблица 4.3 - Результаты автоматизированного расчета энергосиловых параметров процессов горячей прокатки
h0=20мм; b=2000мм; R=500мм; f=0,25; материал сталь 3кп
h1 |
ε |
t |
V1 |
l |
2Kc |
nσ1 |
β |
Mпр |
Nn1 |
Aуд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
|
0С |
м/с |
мм |
Р/мм |
- |
кН |
кНм |
кВт |
мДж/м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Контрольные вопросы
1 Перечислите внешние устройства и поясните принципиальную архитектуру персональных ЭВМ.
2Поясните назначение операторов, используемых в программе.
3В чем принципиальная разница между операторами условного и безусловного перехода?
4За счет изменения каких исходных параметров могут быть снижены значения силы и момента процесса горячей прокатки?
5Поясните физический смысл влияния температуры и скорости на величину основных энергосиловых параметров процесса горячей прокатки.
6Как изменяется величина силы и момента прокатки при изменении модуля рабочих валков, а также при изменении исходной толщины и величины относительного обжатия прокатываемой полосы?
7Какие параметры в наибольшей степени влияют на удельную энергоемкость процесса горячей прокатки?
8Поясните физический смысл коэффициента плеча.
9.Какие Вы знаете методики расчета энергосиловых параметров процесса горячей прокатки, поясните суть и укажите преимущества метода полей линий скольжения.
Лабораторная работа № 5
РАЗРАБОТКА, ОТЛАДКА И ЧИСЛЕННАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ ПРОГРАММНЫХ СРЕДСТВ ПО АВТОМАТИЗИРОВАННОМУ РАСЧЕТУ ЭНЕРГОСИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ
Цель работы - приобретение практических навыков по автоматизированному расчету процесса холодной прокатки и количественный анализ влияния исходных параметров данного процесса на величину его основных энергосиловых параметров.
Математическое обеспечение
С учетом особенностей условий реализации процесса холодной прокатки относительно тонких листов и полос в качестве исходных данных при автоматизированном расчете данного процесса используют следующие параметры:
hp -исходная толщина полосы в данном проходе; h1 - конечная толщина полосы в данном проходе; b - ширина прокатываемых листов или полос; R - радиус рабочих валков ;
ε0 - степень предварительной деформации, полученной полосой в предыдущих проходах;
σт0, а1, а2, а3 - коэффициенты регрессии, характеризующие интенсивность деформированного упрочнения прокатываемого материала
(см.Л.р.№2);
f - коэффициент внешнего трения в очаге деформации; V1 - скорость прокатки;
S |
= |
σ1 |
;S |
0 |
= |
σ0 |
- удельные значения напряжений переднего и зад- |
|
|
||||||
1 |
|
2Kc |
|
2Kc |
|
||
|
|
|
|
|
него натяжения соответственно;
ρ - показатель плотности прокатываемого материала.
С учетом указанных выше исходных данных, а также с учетом известных в достаточной степени широко апробированных методик /1,9/, математическое обеспечение по автоматизированному расчету энергосиловых параметров процесса холодной прокатки может быть представлено в следующем виде.
Определяют величину абсолютного h и относительного ε обжатия полосы в данном проходе:
(5.1) ε = h / h0 (5.2)
с учетом чего, а также с учетом известных значений коэффициентов регрессии a0, a1, a2, a3 (таблица.5.1) определяют среднеинтегральное по длине очага деформации удвоенное сопротивление по сдвигу прокатываемого материа-
ла/10/:
2Kc =1155,[a0 + a1ε0 + a2ε02 + a3ε03 +(α / 3)(1− ε0)(a1 |
+ 2a2ε0 + 3a3ε02 )ε + |
(5.3) |
||||||||||||||||||||||||
+(8 / 15)(1 − ε0)2(3a3ε0)ε2 +(15 / 75)(1 − ε0)3a3ε3 ] |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
Затем по формуле А.И.Целикова /9/ производят расчет коэффициента |
|||||||||||||||||||||||
напряженного состояния: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
f0 |
|
hn |
|
(δ−2) |
|
|
|
f1 |
|
|
hn |
|
(δ |
+2) |
|
||||
n |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.4) |
|||||||||||
|
= |
|
|
ξ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
ϖ |
|
|
h |
|
0 δ − 2 h |
|
|
|
1 δ + 2 h |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где ξ0 |
,ξ1 |
коэффициенты, учитывающие влияние, соответственно, |
заднего |
|||||||||||||||||||||||
и переднего натяжений полосы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
ξ0 =1 − |
σ0 |
; |
|
|
|
ξ1 =1 − |
|
|
σ1 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2Kc |
|
|
|
|
|
2Kc |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
δ = 2fl0 / |
h - коэффициент, характеризующий граничные условия в очаге |
деформации;
l0 - длина дуги контакта с учетом упругого сплющивания рабочих вал-
ков;
![](/html/2706/821/html_ag5RI9GumE.Hfhr/htmlconvd-LGYFh137x1.jpg)
hн- толщина полосы в нейтральном сечении,
hH = 2δ ξξ0 hδ0−1h1δ+1 1
Исходя из известных значений 2Kc и nσ определим среднеинтеграль-
ное значение нормальных контактных напряжений: |
|
Pcp 2Kcnσ |
(5.5) |
а вместе с этим и величину силы прокатки: |
|
P = Pcpblcp |
(5.6) |
Касаясь специфики расчета процесса холодной прокатки, заключающейся в необходимости учета упругого сплющивания рабочих валков, следует отметить, что собственно длина дуги контакта l0 в этом случае может быть определена на основе известного решения Хичкока /9/:
l0 = R h + x2 + x |
(5.7) |
где
1 − V2
x = 8RPcp b - вспомогательный параметр.
πEb
Здесь следует указать на то, что вследствие наличия функциональной взаимосвязи длины дуги контакта и среднеинтегрального значения нормальных контактных напряжений, т.е. l0=F(Pcp) и Pcp=F(lcp) непосредственное определение данных параметров может быть осуществлено на основе последовательных приближений. При этом в первом цикле расчетов рабочие валки принимают абсолютно жесткими, а в качестве критерия сходимости итерационного решения используют величину относительного приращения длины дуги контакта (рисунок.5.1).
По мере сходимости итерационного решения определяют суммарный момент, т.е., момент прокатки, приходящийся на оба рабочих валка:
![](/html/2706/821/html_ag5RI9GumE.Hfhr/htmlconvd-LGYFh138x1.jpg)
|
|
|
|
h0 |
|
|
|
|
δ−2 |
|
|
h1 |
|
|
|
hн |
|
δ+2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
h0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
M |
|
= 2 ξ |
|
|
|
|
|
− ξ |
|
|
|
|
|
|||||||
пр |
0 δ − |
|
|
|
−1 |
1 δ + |
|
|
|
−1 x |
|
|||||||||
|
|
2 h |
н |
|
|
|
2 h |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
(5.8) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 2KcfRbl0 h
определяют интегральные значения переднего и заднего натяжений полосы
T1 =S12Kch1b;Tc =S02Kch0b |
(5.9) |
после чего по аналогии с процессом горячей прокатки производят расчет мощности:
|
|
|
|
|
Nпр = Mпр |
|
V1h1 |
|
(5.10) |
|||
|
|
|
|
|
Rhн |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а также расчет удельной энергоемкости рассматриваемого процесса: |
|
|||||||||||
A |
|
= |
1 |
Mпр |
+ σ |
|
− σ |
|
|
(5.11) |
||
уд |
|
|
|
1 |
|
|
||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
ρ Rbh |
|
|
0 |
|
||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
где ρ - плотность прокатываемого материала.
Зависимости (5.10)-(5.11) составили алгоритм по автоматизированному расчету энергосиловых параметров процесса холодной прокатки относительно тонких листов и полос. Блок-схема данного алгоритма представлена на рисунке.5.1.
Порядок выполнения работы
1 Включить ЭВМ в сеть (выключатели на заних панелях блока процессора, дисплея и на боковой стенке печатающего устройства) после тестирования оперативной печати ожидать загрузки операционной системы с жесткого диска.
2 После загрузки с рационной системы и Norton Commander нажатием клавиши F2 вызвать на экран пользовательское меню. Клавишами управления екрсором совместить указатель с позицией требуемого лингвинистического обеспечения и нажать клавишу ВВОД.
3 Набрать и отладить программу по автоматизированному расчету энергосиловых параметров процесса холодной прокатки.
4Запустить программу на выполнение.
5Ввести исходные данные и произвести автоматизированные расчеты применительно к горячей прокатке стали, порядковый номер которой (см. таблицу 5.1) соответствует порядковому номеру студента в журнале преподавателя. В качестве варьируемого параметра необходимо использовать ве-
личину относительного обжатия в диапазоне ε=0,0...0,4, при этом студенты, имеющие нечетные порядковые номера выполняют расчеты для трех значений коэффициента внешнего трения f1=0,06; f2=0,09; f3=0,12, а студенты, имеющие четные порядковые номера - для трех значений удельных напряжений переднего и заднего натяжения S1=S0=0,0; S1=S0=0,2; S1=S0=0,4. Остальные недостающие исходные данные представлены в таблице 5.2.
6 Занести результаты расчетов в таблицы, соответствующие по форме таблице 5.3 и построить графические интерпретации зависимости силы и момента прокатки от величины относительного обжатия, т.е. P=F(ε) и
Мпр=Г(ε). Проанализировать количественно влияние остальных исходных параметров процесса горячей прокатки и и сделать выводы по работе.
7 Составить отчет о выполненной работе.
Содержание отчета
Отчет должен включать:
1Наименование и цель работы.
2Краткие теоретические сведения.
3Блок-схему алгоритма и текст программы.
4Табличную и графическую интерпретацию результатов расчета.
5Анализ полученных результатов и выводы по работе.
Контрольные вопросы
1 Поясните принципы работы с клавиатурой в системе АДОС.
2 Поясните программную реализацию итерационного решения длины дуги контакта с учетом упругого сплющивания рабочих валков.
![](/html/2706/821/html_ag5RI9GumE.Hfhr/htmlconvd-LGYFh140x1.jpg)
Таблица 5.1 - Значения коэффициентов регрессии аналитического описания интенсивности деформационного упрочнения различных
|
|
металлов и сплавов при их холодной прокатке |
|
|
||||
|
|
|
Значение коэффициентов регрессии |
|
||||
№ |
Материал |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||
a0 |
a1 |
a2 |
|
a3 |
|
|||
|
|
|
Н/мм2 |
Н/мм2 |
Н/мм2 |
|
Н/мм2 |
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Сталь 0 |
|
278,9 |
1224,7 |
-1516,9 |
|
710,4 |
|
2 |
Сталь 2 |
|
301,5 |
1147,3 |
-1213,1 |
|
632,1 |
|
3 |
Сталь 08кп |
241,2 |
1133,4 |
-1195,2 |
|
525,6 |
|
|
4 |
Сталь 10сп |
294,4 |
1346,5 |
-1561,9 |
|
629,2 |
|
|
5 |
Сталь 20сп |
388,0 |
12j5,3 |
1143,9 |
|
487,0 |
|
|
6 |
Сталь 40 |
|
382,4 |
3051,7 |
-3821,4 |
|
1304,2 |
|
7 |
Сталь 45 |
|
397,9 |
1913,9 |
-2165,4 |
|
1057,9 |
|
8 |
Сталь 50 |
|
434,8 |
2481,1 |
-3457,1 |
|
1741,4 |
|
9 |
Сталь 55 |
|
555,7 |
3020,1 |
-3924,2 |
|
1965,2 |
|
10 |
Сталь 12Г2А |
564,5 |
1427,6 |
-2057,1 |
|
1047,2 |
|
|
11 |
Сталь 65Г |
459,4 |
2893,5 |
-4565,1 |
|
2734,6 |
|
|
12 |
Сталь У8А |
380,2 |
1388,9 |
-989,6 |
|
329,4 |
|
|
13 |
Сталь У10А |
412,4 |
2480,9 |
-3244,2 |
|
1693,9 |
|
|
14 |
СтальУ12 |
543,7 |
1633,0 |
-1358,4 |
|
460,0 |
|
|
15 |
Сталь30ХГСА |
487,3 |
2053,5 |
-2861,6 |
|
1485,0 |
|
|
16 |
Сталь 2Х18Н9 |
529,1 |
2371,3 |
-2488,9 |
|
1041,2 |
|
|
17 |
Сталь0Х20Н4ФГ |
498,3 |
2216,5 |
-1231,9 |
|
1021,8 |
|
|
18 |
10 |
|
610,3 |
3028,2 |
-3297,2 |
|
1375,3 |
|
19 |
Сталь0Х17Н5Г9 |
87,6 |
1144,9 |
-1594,4 |
|
794,3 |
|
|
20 |
АБ |
|
112,0 |
1484,7 |
-1555,0 |
|
643,9 |
|
21 |
Медь |
техниче- |
149,9 |
1295,8 |
-1257,3 |
|
548,8 |
|
22 |
ская |
|
126,7 |
1740,0 |
-1867,1 |
|
803,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|