dsd11-12 / dsd-11=ТКС / full
.pdf7.6. Определение порядка и коэффициента передачи ФАПЧ.
Коэффициент передачи ФАПЧ с входной фазой φREF (s) и управляющим напряжением UCNTRL (s) определяется выражением
GH (s) = KPD KVCO HLP (s) |
1 |
(7.23) |
|
s |
|||
|
|
1.ФАПЧ первого порядка с фильтром нулевого порядка.
Для фильтра нулевого порядка HLP (s) = 1 , тогда коэффициент передачи
ФАПЧ соответствует выражению (7.24), представленному диаграммой Боде
(рис. 7.9)
GH (s) = KPD KVCO |
1 |
(7.24) |
|||
s |
|||||
|
|
|
|
||
log|GH(ω)| |
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
ωc |
|
|
ω |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
φ|GH(ω)|
ω
0 -90
Рис.7.9. Диаграмма Боде ФАПЧ с фильтром нулевого порядка.
ФАПЧ c фильтром нулевого порядка называется ФАПЧ первого порядка 1 типа и передаточная функция определяется как
φREF (s) |
= S + K PD KVCO |
(7.25) |
|
UCNTRL (s) |
|
SKPD |
|
158
2.ФАПЧ второго порядка с фильтром первого порядка.
Определим передаточную функцию фильтра первого порядка как
HLP (s) = |
1 |
|
(7.26) |
1 + s |
|
||
|
|
ω |
|
|
|
p |
где ωp - граничная частота фильтра. Тогда коэффициент передачи ФАПЧ
(рис.7.10)
GH (s) = K PD KVCO H LP (s) |
1 |
= |
K |
PD |
K |
VCO |
|
= |
ωp KPD KVCO |
(7.27) |
|||
s |
s(1+ |
|
s |
ω |
) |
s2 +ωp s |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
log|GH(ω)| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ωp |
|
|
|
ω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
ωc |
|
|
ψ|GH(ω)| |
ω |
0
-90 -180
Рис.7.10 Диаграмма Боде ФАПЧ второго порядка.
ФАПЧ c фильтром первого порядка называется ФАПЧ второго порядка 1типа и его передаточная функция определяется как
U |
CNTRL |
(s) |
= |
Sωp KPD |
(7.28) |
|
φREF (s) |
S 2 +ωp S +ωp KPD KVCO |
|||||
|
|
159
3. ФАПЧ третьего порядка с контурным фильтром второго порядка. Чтобы улучшить переходную характеристику ФАПЧ, вводят в фильтр
полюс низкой частоты ωa . Это дает дополнительный сдвиг фаз на 90о. Чтобы скомпенсировать дополнительный сдвиг фаз, может быть введен компенсирующий нуль ωZ в порядок фильтра, что позволит сохранить границы изменения фазы довольно высокими.
Передаточная функция низкочастотного фильтра 2-го порядка
HLP (s) = |
(1 + s /ωz ) |
(7.29) |
(1 + s /ωp )(1 + s /ωа) |
Коэффициент передаточной функции ФАПЧ третьего порядка 1 типа (рис.7.11) определяется как
|
GH (s) = |
KPD KVCO (1+ s /ωz ) |
(7.30) |
|||||
|
s(1+ S /ωp )(1+ s /ωa ) |
|
||||||
Передаточная функция ФАПЧ: |
|
|
|
|
||||
H(s) = |
UCNTRL (s) |
= |
|
|
s(1+ s /ωz )KPD |
(7.31) |
||
ϕREF (s) |
s(1 |
+ s /ωp )(1+ s /ωa ) + KPD KVCO (1+ s /ωz ) |
||||||
|
|
|
Если ωa = 0 , то получим ФАПЧ третьего порядка 2 типа.
160
log|GH(ω)|
ωa
ωz |
ωc |
ω |
0 |
|
|
|
|
ωp |
ψ|GH(ω)| |
ω |
0
-90
-90 -180
Рис.7.11. Диаграмма Боде ФАПЧ третьего порядка 1 типа.
На рис. 7.12 приведена схема фильтра для ФАПЧ третьего порядка 2 типа. Передаточная функция такого фильтра и соответствующий коэффициент передачи ФАПЧ определяются, как
H LP (s) = |
(1+ sτz ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
s(Cz + C p )(1 |
+ sτ p ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
τz = Rz Cz |
|
|
|
Rz |
|
|
|
|
|
|
Cp |
||
|
(7.32) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
τ p = Rz (Cz−1 + C p−1 )−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Cz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
GH (s) = |
|
KPD KVCO (1+ sτz ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
s2 (Cz + C p )(1+ sτ p ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.7.12. Низкочастотный фильтр второго порядка.
161
7.7. Фазовый детектор в ФАПЧ.
Итак, фазовый детектор это фазосравнивающее устройство переключающего типа. Его напряжение рассогласования пропорционально разности фаз между входными сигналами и после фильтрации соответствует среднему значению выходного напряжения.
Возможны три способа схемотехнической реализации фазового детектора:
1.Фазовый детектор на основе аналогового перемножителя, выполненного на схеме Гильберта. Необходимо отметить, что его выходное напряжение является результатом произведения двух синусоидальных сигналов подобной частоты и зависит от постоянных составляющих входных сигналов.
2.Импульсный фазовый детектор, реализованный на логических схемах: либо на EXOR, либо на RS или D - триггерах (Flip-Flop). Отметим, что чувствительность импульсных фазовых детекторов зависит от фронтов переключения логических элементов, особенно когда ФАПЧ выходит на захват.
3.Фазо-частотный детектор реализуется на логических элементах. Выходной сигнал отслеживает не только разность фаз, но и разность частот входных сигналов, способствуя автоподстройке ФАПЧ для захвата частоты в широком диапазоне частот.
Рассмотрим более подробно схемы фазовых детекторов и их характеристики.
7.7.1. Аналоговый фазовый детектор.
Если применять фазовый детектор типа аналогового умножителя (рис.7.13.а), то его выходное напряжение UPD может быть записано как
UPD = KMUREFUVCO = KM EREF sin(ω1t +ϕ1)EVCO sin(ω2t −ϕ2 ) = |
|
|
(7.33) |
|||||||||
= K |
M |
EREF EVCO |
{sin[(ω −ω |
)t + (ϕ −ϕ |
2 |
)]+sin[(ω +ω |
)t + (ϕ +ϕ |
2 |
)]} |
|||
|
|
|||||||||||
|
2 |
1 |
2 |
1 |
1 |
2 |
1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
162
а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UИП |
|
|
|
||
RН |
|
|
|
|
|
RН |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UPD |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UREF |
|
|
|
Т3 |
Т4 |
Т5 |
Т6 |
|
Т1 |
Т2 |
|
UVCO |
|
|
|
Ucc
I0 -UИП
UREF
б)
ω0 t
UVCO
в)
ω0 t
UPD
г) |
UPDmax=I0RН |
ω0 t
UPDmin=-I0RН
π 2π 3π 4π 5π 6π
ϕ1 ϕ2
ϕ
Рис.7.13. Аналоговый фазовый детектор а – электрическая схема, б,в – входные сигналы, г – выходной сигнал
163
Фазовый захват произойдет, когда ω1 |
= ω2 |
= ω . Тогда из выражения 7.33 |
|||||||||||||||
|
|
UPD = KM |
EREF EVCO |
{sin(ϕ1 −ϕ2 ) + sin[2ωt + (ϕ1 +ϕ2 )]} |
|
|
(7.34) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Низкочастотный фильтр отсекает составляющую высокой частоты 2ω и |
||||||||||||||||
сигнал UCNTRL , управляющий ГУН, получим как |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
UCNTRL = KM |
|
EREF EVCO |
sin(ϕ1 −ϕ2 ) = KM |
EREF EVCO |
sin(ϕe ) |
(7.35) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
||
где ϕe – это разность фаз между входным сигналом UREF |
|
и выходным сигналом |
|||||||||||||||
ГУН UVCO . При малых ϕe |
|
имеем, что sin(ϕe ) ϕe . Тогда |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
UCNTRL KM |
EREF EVCO |
ϕe= KPDϕe, |
|
|
(7.36) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
K PD = |
d |
(UCNTRL ) = |
KM |
|
EREF EVCO |
- |
коэффициент |
передачи |
аналогового |
|||||||
dϕ |
|
2 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фазового детектора.
В аналоговых ФД для определения фазового интервала обычно берутся точки с нулевыми мгновенными значениями синусоиды, обеспечивающие формирование входных и, соответственно, выходных импульсов, показанных на рис.7.13.б-г. В простейшем случае, если
|
φ1(t) = ω0t + δφ(t) |
φ2(t) = ω0t, |
то |
Δφ(t) = φ1(t) – φ2(t) = δφ(t), |
где φ1(t) - мгновенное значение фазы детектируемого сигнала, φ2(t) - мгновенное значение фазы опорного сигнала, δφ(t) - модулирующее изменение фазы детектируемого сигнала, Δφ(t) – мгновенная разность фаз. Таким образом, для
аналогового ФД максимальный фазовый сдвиг определяется как ϕ = ±π2 .
Передаточная характеристика ФД, реализованного на аналоговом умножителе, т.е. зависимость выходного напряжения от фазового сдвига приведена на рис.7.14.
164
|
UPD |
|
|
−π 2 |
ϕ |
−π |
π |
π |
|
2 |
Рис.7.14. Передаточная характеристика аналогового фазового детектора.
Фазовый детектор на аналоговом умножителе главным образом успешно применяется, когда частота передачи слишком высокая и полоса пропускания достаточно узкая. Необходимо обратить внимание на фильтрацию паразитных составляющих передаточной функции (7.34), иначе возможен ложный захват гармоник опорного сигнала ( 2ωt ).
7.7.2. Импульсные фазовые детекторы.
Импульсные фазовые детекторы выполняются на логических элементах и работают с прямоугольным импульсным сигналом.
7.7.2.1. Импульсный фазовый детектор, реализованный на логической схеме исключающее ИЛИ (XOR).
При реализации XOR используется схема на логических элементах И-НЕ или ИЛИ-НЕ. На рис.7.15. предложены схемы XOR на элементах И-НЕ.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
AB |
B |
|
AB |
= |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
A |
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AB + AB = |
|
|
AB |
|
|
|
|
A AB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
AB |
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
= AB + AB |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AB AB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AB |
|
|
|
|
|
|
B |
AB |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
BA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.15. Возможные варианты реализации фазового детектора типа EXOR:
а) реализация AB AB ; в) реализация A AB B AB .
165
На рис.7.16 показаны временные диаграммы входных и выходного сигналов фазового детектора. Когда опорное напряжение и напряжение ГУНа находятся в противофазе выходное напряжение фазового детектора минимальное (нулевое), когда входные напряжения совпадают по фазе (оба максимальные или оба минимальные) выходное напряжение максимальное.
UREF
t
UVCO
t
UPD
t
ti t0i ∆ti
Рис. 7.16 Входные и выходной сигналы мультиплексора.
Выходное напряжение фазового детектора реагирует на фронты входных сигналов (рис.7.17).
UREF
UVCO
T
UREF |
UREF |
|
|
UVCO |
UVCO |
|
|
t |
t |
нет разности фаз |
разность фаз |
разность фаз |
φ=0 |
φ=-3π/4 |
φ=π/2 |
Рис.7.17. Определение разности фаз входных сигналов.
Поэтому в импульсных ФД, в отличие от аналоговых ([11]), фазовый интервал Δφ( ti) пропорционален временному интервалу ti = t0i – ti, где t0i и ti — разные моменты времени, в которых фазы сигнала φ1(ti) = φ0ti + δφ(ti) и опорного колебания φ0(t0i) = ω0t0i равны. При равенстве φ1(ti) и φ0(t0i) временной интервал
166
равен ti = Δφ(ti)/φ0, а фазовый — Δδ( ti) = φ0 ti = δφ(ti). t определяется как разность времен нарастания между входными сигналами. При этом разность фаз пропорциональна разности времен нарастания
ϕ = ϕREF |
−ϕVCO = |
|
t |
2π . |
(7.37) |
||
T |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
REF |
|
|||
Передаточную функцию фазового детектора на EXOR можно записать |
|||||||
как |
|
|
|
|
|
|
|
UPD =VDD |
ϕ |
= KPD |
ϕ , |
(7.38) |
|||
π |
|||||||
|
|
|
|
|
|
где KPD = VπDD (В/ рад)
. На рис.7.18 представлена передаточная характеристика
фазового детектора на EXOR.
UPD
VDD
φ
-π |
π |
2π |
Рис.7.18 Зависимость выходного напряжения мультиплексора от разности фаз.
Когда А (UREF ) и B (UVCO ) имеют разность фаз 900 , выход UPD =VDD / 2 , что
соответствует UVCO |
с 50% |
периодом |
от UREF , |
т.е. ωVCO = 2ωREF . На линейном |
участке для разности фаз 00 |
ϕ 1800 получим, что выходное напряжение фазового |
|||
детектора будет |
изменяться в |
диапазоне |
0 < UPD <VDD и при этом |
пропорционально разности фаз входных сигналов.
Вследствие простоты и совместимости с другими цифровыми схемами, такие фазовые детекторы часто используются в ИС ФАПЧ. Измеряемые фазовые интервалы Δφ( ti) численно равны искомым мгновенным разностям фаз Δφ(ti), однако следует учитывать, что в текущем масштабе времени последовательность
167