ГТиАТС / курсаки (готовые лабы) / горячее водоснабжение / горячее водоснабжение

Тепловая изоляция учитывается в расчетах коэффициентом 1-. Если трубопровод стояка не изолирован, то =0, в противном случае=0,7. Потери тепла с учетом наличия тепловой изоляции определяются по формуле:

Q^ht = q ^ht *l*(1 ).

3.Гидравлический расчет разводящих трубопроводов

Суммарные расходы q^h,cir, являются определяющими для проведения окончательного гидравлического расчета главной ветви СГВ.

В окончательном расчете скорости воды допускаются не более 1,5 м/с в стояках и магистралях и не более 2,5 м/с в подводках к приборам. Увеличение потерь напора от эксплуатационного зарастания труб принимается во внимание в окончательном расчете (коэффициент 1,2).

Потери напора на расчетном участке трубопровода рассчитываются по формуле:

 = R*l*(1+k_м),

где R - удельные потери напора на трение, Па/м; l – длина участка трубопровода;

k_м – коэффициент местных потерь давления, принимаемый равным 0,2 – для подающих трубопроводов; 0,5 – для трубопроводов в пределах ЦТП; 0,1 - для водоразборных стояков без полотенцесушителей; 0,5 - для водоразборных стояков с полотенцесушителями.

Результаты расчетов заносим в таблицу 3.

Таблица 3 - Окончательный гидравлический расчет разводящих трубопроводов СГВ

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

9

4.Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов

главной ветви

В этой части расчета рассматривается режим циркуляции при отсутствии водоразбора.

Диаметры d для разводящих трубопроводов расчетных участках принять по табл.3, а диаметры циркуляционных участков необходимо принять на один или два размера меньше, чем диаметры соответствующих им разводящих трубопроводов.

Если циркуляционный стояк является групповым для нескольких разводящих стояков каждой секции здания, то при этом его расчетный расход - суммарный расход всей группы стояков, присоединенных к нему.

Диаметры этих трубопроводов следует назначить так, чтобы суммарные потери напора при циркуляционном расходе были в пределах 30000Па.

Q^ht_cir = q ^ht _cir*l*(1 ).

Результаты расчетов заносим в таблицу 4.

Таблица 4 - Гидравлический расчет СГВ в циркуляционном режиме

Лист

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

10

Увязку необходимо производить с целью обеспечения циркуляции горячей воды по всем циркуляционным контурам здания. Расчет невязки начинают сравнивая самый удаленный (расчетный) стояк и ближний стояк к тепловому вводу здания.

Невязка рассчитывается по формуле:

 =[(РΣ - Рст)/РΣ]·100%,

где РΣ – суммарные потери давления в циркуляционном режиме, взятые из табл.4, Па;

Рст – суммарные потери давления в циркуляционном режиме через ближайший к тепловому вводу стояк, Па.

Если   10%, расчет невязки заканчивают. При   10 рассчитывают и устанавливают на данном разводящем стояке диафрагму с диаметром, мм,

Dд=10(G cir 2H,)

где G cir – циркуляционный расход через разводящий стояк, т/ч;

  напор, дросселируемый диафрагмой, м.

 =(-10)·(Р Σ -Рст)/(104·).

После подбора диафрагмы на ближнем стояке переходят к сравнению следующего (n-1) стояка с расчетным и ведут расчет невязки вышеуказанным способом.

РΣ=Р4-5+Р5-6+Р6+7+Р7-8+Р8-9+Р9-10+Р10-11+Р11-12+Р12-13+Р13-14+

Р14-15+Р15-16=1512+9+84+9+75+248+248+248+1035+1238+18+2016=6740Па

Рст=Р4-5+Р5-6+Р6+13+Р13-14+Р14-15+

Р15-16=1512+9+1854+1238+18+2016=6647Па

Невязка:

=

=1,4<10 % => расчет невязки закончен.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

11

5.Определение расходов воды и тепла

Вероятность использования водоразборных приборов в системе горячего водоснабжения в час наибольшего водопотребления определяется по формуле:

Р_hr =Р/К_u

где Р – вероятность действия водоразборных приборов;

К_u – коэффициент использования водоразборных приборов в час наибольшего водопотребления принимают по:

Табл. 1.1

Водоразборные приборы	Кu
Смеситель:
Умывальника	0,32
Мойки	0,2
Душа	0,42
Ванны	0,28

для водоразборного прибора с наибольшим часовым расходом воды. В курсовой работе для смесителей ванн.

Р_hr =0,011/0,28=0,039

Расход горячей воды в час наибольшего водопотребления:

q^h_hr = 18*q^h₀ *К_u*_hr,

где q^h₀ – расход горячей воды одним водоразборным прибором (смесителем для ванны), равный 0,2 л/с;

К_u – коэффициент использования водоразборных приборов в час наибольшего водопотребления, принятый равным 0,28;

_hr – безразмерная величина, зависящая от числа приборов  и вероятности их использования в час наибольшего водопотребления, определяем по табл.2 прил.1.

Р_hr*N= 0,039*450=17,55

q^h_hr = 18*0,2 *0,28*6,2=6,3 л/с,

Максимальный расход теплоты на горячее водоснабжение, Вт, определяется по формуле:

Q^h_hr = [q^h_hr**с*(t_h– t_c)/3,6] + ΣQ^ht_h+ ΣQ^ht_cir,

где q^h_hr – расход горячей воды в час наибольшего водопотребления, м³/ч;

  объемный вес воды, равный 960 кг/м³;

c – теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/кг°C;

t_h – средняя температура горячей воды в трубопроводах водоразборных стояков. Для закрытых систем теплоснабжения t_h = 55С; для открытых систем t_h = 65С;

t_c – температура холодной воды в сети водопровода (5С).

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

12

зм

ΣQ^ht_h–потери теплоты разводящими трубопроводами, ранее определенные в табл.2 (40102Вт).

ΣQ^ht_cir – потери теплоты циркуляционными трубопроводами, ранее определены в табл.4. (18592Вт).

Q^h_hr = [6,3*960*4,19*(55-5)/3,6] + 40102+ 18592= 410654 Вт,

Среднечасовой расход теплоты на горячее водоснабжение, Вт, определяется по формуле:

Q ^h_Т = [q^h_Т**с* (t_h– t_c)/(3,6*Т)] + ΣQ^ht_h+ ΣQ^ht_cir,

где Т  период потребления горячей воды, равный 24 ч;

q^h_Т – расход горячей воды за сутки наибольшего водопотребления, м³/сут.

q^h_Т = U*q^h_u *0,001,

где U – число жителей микрорайона, определенное ранее;

q^h_u – норма расхода горячей воды в сутки наибольшего водопотребления, принимаемая равной 120 л/сут.

q^h_Т = 350*120 *0,001=42 м³/сут,

Q^h_T = [42*960*4,19*(55-5)/3,6*24] + 40102+ 18592= 156461Вт,

Расчетный расход теплоты на отопление жилых зданий микрорайона:

Q_0max = q₀*А, Вт,

где А – общая площадь жилых зданий, м²;

q₀ – укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1 м² общей площади, Вт /м², принимается по табл.1.2.

А=F_сек*N_сек*N_этаж*N_домов =200,88*2*5*5=10044м².

Q_0max = 68,8*10044=691027Вт.

t₀=13°C. Таблица.1.2

Выбор схемы включения подогревателей горячего водоснабжения на ЦТП производят на основе величины:

 = Q^ht_h/Q_0мах=410654/691027=0,56

При 0,2   0,6 принимается двухступенчатая последовательная схема;

0,6<  < 1,0 принимается двухступенчатая смешанная схема;

0,2 ≥  ≥1,2 принимается одноступенчатая параллельная схема.

Т.к. 0,2 0,56  0,6 принимается двухступенчатая последовательная схема.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

13

Выбор температурного графика регулирования производится согласно величине:

_Т = Q^h_T / Q_0мах =156461/691027=0,23.

Повышенный график температур является экономически более выгодным и применяется в случаях, когда _Т 0,15.

При _Т 0,15 допускается применять «отопительный» график температур.

Выбираем повышенный график температур.

Для построения графиков необходимо определить температуру наружного воздуха и теплоносителя в «точке излома» графика регулирования температур.

Температура наружного воздуха tн, соответствующая «точке излома» отопительного графика качественного регулирования, определяется по уравнению:

₂=₁ - ₀*.

₂- температура воды после системы отопления в «точке излома», при расчетной температуре теплоносителя в подающем трубопроводе 150С - 41,7С;

₁ - температура воды в подающем трубопроводе в «точке излома», 70С;

₀- расчетный перепад температур воды в тепловой сети, определяемой по формуле:

₀ = ₁ - ₂=150-70=80 С,

где ₁ - расчетная температура сетевой воды в подающем трубопроводе, равная 150С;

₂ - то же в обратном трубопроводе, равная 70С;

 - относительная потребность на отопление, рассчитываемая по формуле:

 = (t_i - t_н)/(t_i - t₀)=18-(-11)/18-(-13)=0,94

где t_i – температура внутреннего воздуха, принимаемая 18С для жилых зданий и 16С для производственных;

t₀ - расчетная температура воздуха для проектирования отопления, С.

Температура наружного воздуха в “точке” излома:

t_н = t_i – (₂-₁)*(t_i - t₀)/₀= (41,7-70)*(18+13)/80= -11С.

Температуру воды, прошедшей через подогреватели ГВС нижней ступени при балансовой нагрузке горячего водоснабжения определяют по формуле:

t_h = ₂ - t_н=41,7-5,7=36 С,

где ₂ - температура воды после системы отопления в «точке излома», 41,7С;

t_н – величина недогрева водопроводной воды до сетевой температуры на первой (нижней) ступени подогревателя при t_н определяется технико-экономическим расчетом либо принимается в пределах 5÷10С.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

Балансовый расход теплоты находят по формуле:

Q_б = х* Q^h_T =1,2*156461=187753Вт,

где х – поправочный коэффициент для компенсации «небаланса» теплоты на отопление, вызванного неравномерностью суточного графика ГВС, принимается - 1,2;

Перепад температур сетевой воды на первой ступени подогревателя ГВС при Q_б и t_н:

₁ = [_б*(t_h¹-t_c)/(t_h-t_c)]* ₀,

где _б - отношение Q_б и Q_0мах;

t_h – температура горячей воды на выходе из подогревателей ГВС. Для закрытых систем теплоснабжения принимается равной 60С;

t_c – температура холодной водопроводной воды, равная 5С;

₀- расчетный перепад температур воды в тепловой сети.

₁ = [(187753/691027)*(36-5)/(60-5)]* 80=12,3С,

Суммарный перепад температур сетевой воды на первой и второй ступенях подогревателя:

 = _б *₀=187753/691027*80=21,7 С.

Перепад температур сетевой воды на второй ступени подогревателя при t_н:

₂ =  - ₁=21,7-12,3=9,4 С,

где  - суммарный перепад температур сетевой воды на первой и второй ступени подогревателя;

Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при t_н и Q_б повышенного графика:

₁^п = ₁ +₂=70+9,4=79,4С,

где ₁ - температура сетевой воды в подающем трубопроводе в «точке излома» отопительного графика, принимаемая равной 70С;

₂ - перепад температур сетевой воды на второй ступени подогревателя.

Температура сетевой воды в обратном трубопроводе при t_н и Q_б повышенного графика:

₂^п = ₂ - ₁=41,7-12,3=29,4 С,

где ₂ - температура сетевой воды в обратном трубопроводе в «точке излома» отопительного графика, принимается равной 41,7С;

₁ - перепад температур сетевой воды на первой ступени подогревателя.

КП 05055017 -270109.65 - 09

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

6.Тепловой и гидравлический расчет подогревателей системы горячего водоснабжения

Расчет подогревателей для ГВС производят в зависимости от их схемы включения в тепловую сеть и графика регулирования температур в тепловой сети.

6.1 Тепловой и гидравлический расчет кожухотрубного водоподогревателя

Выбрать и рассчитать водоподогревательную установку для ГВС ЦТП, оборудованного водоподогревателями, состоящими из секций кожухотрубного типа с трубной системой из прямых гладких труб с блоком опорных перегородок по ГОСТ 27590. Система отопления микрорайона присоединена к магистральной сети по зависимой схеме. В ЦТП имеются баки-аккумуляторы.

Исходные данные:

1.Температура теплоносителя (горячей воды) в тепловой сети в соответствии с рассчитанным повысительным графиком:

при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления t₀= -13°С;

в подающем трубопроводе τ₁=150°С;

в обратном трубопроводе τ₂=70°С;

в точке излома графика температур t_н'=-11°С;

в подающем трубопроводе ₁^п =79,4°С;

в обратном трубопроводе τ₂ ^п=29,4°С;

2.Температура холодной водопроводной воды t_с=5°С;

3.Температура горячей воды, поступающей на ГВС t_h=60°С;

4.Максимальный тепловой поток на отопление потребителей

Q_{0 max}=691027 Вт;

5.Расчетная тепловая производительность водоподогревателей

Q_h^sр=Q_hm=Q_Т^h=156461 Вт;

6.Потери тепла трубопроводами СГВ Q_ht=ΣQ_h^ht+ ΣQ_cir^ht =40102+18592=58694 Вт;

7.Плотность воды принять 1000 кг/м³;

8.Максимальный расчетный секундный расход воды на ГВС q^h=2,55л/с;

9.Температура окружающей среды t_в=18°С.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

Порядок расчета:

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

f_тр^усл= G_hm /3600*W_тр* =2438/3600*1*1000=0,00068 м²

по f_тр^усл подбираем тип секции водоподогревателя со следующими характеристиками:

fтр=	0,00108 м2
fмтр=	0,00233 м2
fсек=	0,65 м2
dэкв=	0,0164 м
Dн=	76 мм
dвн=	0,014 м

Число трубок в секции n=7шт.

Длинна одной секции=2м.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

1

18) Потери давления в подогревателях (6 последовательных секций длиной 2м) для воды, проходящей в трубках с учетом φ=2;

_н= φ*5(q^h/ f_тр*)²*( n^I +n^II)=2*5(2,96/0,00108*1000)²*(2+2)=300,3кПа.

Условное обозначение теплообменников:

I ступень: ПВ 57х2-1,0-РГ-4-УЗ ГОСТ 27590-88;

II ступень: ПВ 57х2-1,0-РГ-2-УЗ ГОСТ 27590-88.

6.2 Тепловой и гидравлический расчет пластинчатого водоподогревателя

Выбрать и рассчитать водоподогревательную установку пластинчатого теплообменника, собранного из пластин 0,3р для СГВ того же ЦТП, что в примере с кожухотрубными секционными водоподогревателями. Следовательно, исходные данные, величины расходов и температуры теплоносителей на входе и выходе каждой ступени водоподогревателя принимаются такими же, как в кожухотрубных подогревателей.

Порядок расчета:

1.Проверяем соотношение ходов в теплообменнике I ступени, принимая предварительно потери давления по нагреваемой воде _н=100кПа, по греющей воде _гр=40кПа.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

3.Общее живое сечение каналов в пакете по ходу нагреваемой и греющей воды (m_н принимаем = 3, m_гр=8)

f_н= m_н* f_к=3*0,0011=0,0033м²;

f_гр= m_гр* f_к=8*0,0011=0,0088м².

4.Фактические скорости греющей и нагреваемой воды

W_гр= G_d^{sp I}/3600* f_гр*=12237/3600*1000*0,0088=0,39м/с;

W_н= G_hm /3600* f_н*=3438/3600*1000*0,0033=0,29м/с.

5.Расчет водоподогревателя I ступени:

а) из табл.1 прил.4 А=0,368; получаем коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины:

α₁=1,16*А*[23000+283* t_ср^гр-0,63*( t_ср^гр)²]* W_гр^0,73=

1,16*0,368*[23000+283* 27,45-0,63*(27,45)²]* 0,39^0,73=

6503Вт/м²°С;

б) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде

α₂=1,16*А*[23000+283* t_ср^н-0,63*( t_ср^н)²]* W_н^0,73=

1,16*0,368*[23000+283* 14,7-0,63*(14,7)²]* 0,29^0,73=

4673Вт/м²°С;

в) β=0,8, коэффициент теплопередачи

К^I= β/1/ α₁+1/ α₂+ δ_ст/ λ_ст=

0,8/1/6503+1/4673+0,001/16=1859Вт/м²°С

е) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя I ступени

F_тр^I= Q_h^{sp I}/ К^I* Δt_ср^I=55180/1859*11,1=2,7 м²;

д) по табл. 1 прил.4 поверхность нагрева одной пластины f_пл=0,3 м², количество ходов по греющей и нагреваемой воде в теплообменнике

Х_гр^I= F_тр^I+ f_пл/2* m_гр* f_пл=2,7+0,3/2*8*0,3=0,63;

Х_н^I= F_тр^I+ f_пл/2* m_н* f_пл=2,7+0,3/2*3*0,3=1,67.

Принимаем по греющей воде Х_гр^I=1, по нагреваемой воде Х_н^I=2;

е) действительная поверхность нагрева подогревателя I ступени

F^I=(2* m_гр* Х_гр^I -1)*f_пл=(2*8*1-1)*0,3=4,5м²;

ж) φ=1 и из табл. 1 прил. 4 Б=4,5, потери давления I ступени водоподогревателя по греющей и нагреваемой воде

_гр^I= φ*Б(33-0,08* t_ср^гр)*W_гр^1,75* Х_гр^I =1*4,5(33-0,08*27,45)*0,39^1,75*1=27кПа.

_н^I= φ*Б(33-0,08* t_ср^н)*W_н^1,75* Х_н^I =1*4,5(33-0,08*14,7)*0,29^1,75*2=33кПа.

6.Расчет водоподогревателя II ступени:

а) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины:

α₁=1,16*А*[23000+283* t_ср^гр-0,63*( t_ср^гр)²]* W_гр^0,73=

1,16*0,368*[23000+283* 75,85-0,63*(75,85)²]* 0,39^0,73=

8769Вт/м²°С;

б) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде

α₂=1,16*А*[23000+283* t_ср^н-0,63*( t_ср^н)²]* W_н^0,73=

1,16*0,368*[23000+283* 42,4-0,63*(42,4)²]* 0,29^0,73=

5857Вт/м²°С;

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

в) β=0,8, коэффициент теплопередачи

К^II= β/1/ α₁+1/ α₂+ δ_ст/ λ_ст=

0,8/1/8769+1/5857+0,001/16=2304Вт/м²°С

е) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя II ступени

F_тр^II= Q_h^{sp II}/ К^II* Δt_ср^II=101281/2304*31,8=1,4 м²;

д) количество ходов по греющей и нагреваемой воде в теплообменнике

Х_гр^II= F_тр^II+ f_пл/2* m_гр* f_пл=1,4+0,3/2*8*0,3=0,35;

Х_н^II= F_тр^II+ f_пл/2* m_н* f_пл=1,4+0,3/2*3*0,3=0,94.

Принимаем по греющей воде Х_гр^II=1, по нагреваемой воде Х_н^II=1;

е) действительная поверхность нагрева подогревателя II ступени

F^II=(2* m_гр* Х_гр^II -1)*f_пл=(2*8*1-1)*0,3=4,5м²;

ж) потери давления II ступени водоподогревателя по греющей и нагреваемой воде

_гр^II= φ*Б(33-0,08* t_ср^гр)*W_гр^1,75* Х_гр^II =1*4,5(33-0,08*75,85)*0,39^1,75*1=23кПа.

_н^II= φ*Б(33-0,08* t_ср^н)*W_н^1,75* Х_н^II =1*4,5(33-0,08*42,4)*0,29^1,75*1=15кПа.

В результате расчета в качестве подогревателя ГВС принимаем два теплообменника (I и II ступени) разборной конструкции (р) с пластинами типа 0,3р, толщиной 1мм, из стали 12х18Н10Т (исполнение 01), на консольной раме (исполнение 1к), с уплотнительными прокладками из резины марки 51-1481 (условное обозначение 12). Поверхность нагрева I ступени 4,5м², II ступени 4,5м².

Условное обозначение теплообменников:

I ступень: Р0,3р-1-4,5-1к-01-12;

II ступень: Р0,3р-1-4,5-1к-01-12.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

7.Подбор водомера для установки на ЦТП и определение его гидравлического сопротивления

Счетчик воды (водомер) для горячего водоснабжения устанавливается на трубопроводе холодной воды перед подогревателем первой ступени.

Подбор счетчиков осуществляется по табл. 1.3

Таблица 1.3

Потерю давления в водомере, МПа, определяют по формуле:

_вд = S*(G_hm/3600)²*10^-3=13*(2438/3600)²*10^-3=0,006 МПа,

где S – сопротивление водомера,кПа·с²/кг²;

G_hm – расход нагреваемой воды,кг/ч.(2438кг/ч)

При расчетах допускают потерю напора в крыльчатых водомерах до 0,025 МПа, в турбинных – до 0,01 МПа.

Выбираем крыльчатый счетчик, УКВ

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

8. Определение требуемого давления холодной воды и сравнение его с располагаемым

При наличии в здании горячего водоснабжения требуемое давление,МПа, на вводе холодного водопровода должно быть значительно выше, чем в системе холодного водоснабжения, вследствие потерь давления в трубном пространстве подогревателя.

Требуемое давление в холодном водопроводе, МПа, на вводе в ЦТП:

Р_хв^треб=Р_геом + Р_н +Р_i +Р_вд +Р_о.к. +Р_св,

где Р_геом – необходимое давление для подъема воды к душевой сетке верхнего этажа наиболее высокого здания от уровня водопроводного ввода в ЦТП, равное 0,01*H_геом здания, МПа;

Р_н – потери давления по нагреваемой воде в трубном пространстве I и II ступеней подогревателя, определенные в гидравлическом расчете водоподогревателя, МПа;

Р_i – потери давления с учетом зарастания накипью в разводящих трубопроводах главной ветви,МПа, определенные в гидравлическом расчете (табл.3);

Р_вд – падение давления в водомере;

Р_о.к .– потери давления в обратном клапане, принимаются 0,005 МПа;

Р_св – свободное давление, принимаемое 0,05 МПа.

Если располагаемое (гарантированное) давление холодного водопровода у ЦТП меньше требуемого, устанавливают специальные повысительные насосы.

Р_хв^треб=0,142 + 0,048 + 0,21641+0,006 +0,005 +0,05=0,48 МПа,

Р_н=_н^I+_н^II=33+15=48кПа=0,048МПа

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

9. Построение суточного и интегрального графиков расхода теплоты

Для построения графиков нужно составить таблицу расхода тепла на горячее водоснабжение по часам суток. В графе Q_пр указаны проценты часового расхода тепла за отдельные периоды суток, которых следует придерживаться. Остальные строки следует заполнить как промежуточные, но, однако, с тем, чтобы выполнялось условие

(n_i*Q_пр)/24 = 100%,

где n_i – число часов в период потребления горячей воды, ч;

Q_пр – проценты часового расхода в периоды, %.

Таблица 1.4

№№ п/п	Периоды часов суток с одинаковыми расходами	Число часов ni	Расходы тепла на ГВС			Суммарные расходы тепла
			Qпр, %	Qi , кВт/ч	За период	ni, ч	Q, кВт/ч
1	0-1	1	60	93,8	93,8	1	93,8
2	1-6	5	10	15,6	78,0	6	171,8
3	6-7	1	50	78,1	78,1	7	249,9
4	7-9	2	115	179,7	359,4	9	609,3
5	9-13	4	120	187,5	750	13	1359,3
6	13-16	3	115	179,7	539,1	16	1898,4
7	16-18	2	100	156,3	312,6	18	2211,0
8	18-20	2	115	179,7	359,4	20	2570,4
9	20-22	2	263	411,0	822,0	22	3392,4
10	22-23	1	115	179,7	179,7	23	3572,1
11	23-24	1	100	156,3	156,3	24	3728,4

Величину коэффициента часовой неравномерности следует определять по формуле:

К_ч=Q_hr^h/Q_T^h=410654/156461=2,63 ,

где Q_hr^h и Q_T^h – максимальный и среднечасовой расход тепла на горячее водоснабжение (см. раздел 5);

Расход тепла на горячее водоснабжение за период, кВт/ч,

Q_i = Q_hr^h *Q_пр*10^-3/(К_ч*100)

По данным Q_i строим суточный график расхода тепла на горячее водоснабжение (в координатах Q_i - кВт, n-часы суток), а по данным Q_ строим интегральный график расхода тепла (в координатах Q_, кВт, n, часы суток).

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

Практическое использование интегрального графика расхода тепла на ГВС заключается в определении объема бака- аккумулятора V_а, м³:

V_а= 1,1*Q*3600/*c*(t_h - t_c)

Q-максимальная разность между подачей и фактическим потреблением теплоты на ГВС на интегральном графике, кВт ч;  - плотность воды (1000кг/м³), с – теплоемкость воды, (4,19кДж/кг°С); t_h – температура воды, поступающая в СГВ (60°С); t_c – температура холодной воды (5°С).

V_а= 1,1*840*3600/1000*4,19*(60 - 5)=14,5м³.

10. Подбор циркуляционного и повысительного насосов

Циркуляционные насосы в режиме циркуляции преодолевают гидравлические сопротивления II ступени подогревателя, разводящих трубопроводов (от ЦТП до наиболее удаленного от него участка главной ветви) и циркуляционной линии.

Напор по которому подбирается циркуляционный насос,

Н_ЦН = Н_cir + (Н₂ + Н_с)_cir , м.вод.ст.,

где Н_cir – потери напора в циркуляционном трубопроводе главной ветви, м.вод.ст.;

(Н₂ + Н_с)_cir – потери напора во второй ступени и в разводящих трубопроводах при циркуляционном режиме, м.вод.ст..

Потери напора в циркуляционных трубопроводах главной ветви определяются по формуле:

Н_cir= 1,2*10^-4Р_cir + 10²*Р_о.к.=1,2*10^-4*23009+10²*0,005=3,26 м.вод.ст.,

где 1,2 – коэффициент, учитывающий потери давления от зарастания циркуляционных труб накипью и шламом;

Р _cir – потери давления в циркуляционном трубопроводе главной ветви, Па;

Р_о.к. – потери давления в обратном клапане, равные 0,005 МПа.

Потери напора во второй ступени и в разводящих трубопроводах горячего водоснабжения при циркуляционном режиме определяют по формуле:

(Н₂ + Н_с) _cir = q^cir/(q₀^h +q^cir)*(Р_н^II + 1,2*Р_i)*10², м.вод.ст.,

где q^cir – циркуляционный расход горячей воды на первом от ЦТП участке, л/с;

q₀^h – секундный расход горячей воды на первом от ЦТП участке, л/с;

Р_i– потери напора в разводящих трубопроводах главной ветви, МПа;

Р_н^II – потери давления в трубном пространстве по нагреваемой воде второй ступени подогревателя горячего водоснабжения, МПа.

(Н₂ + Н_с) _cir = 0,957/(2,55 +0,957)*(0,015 + 1,2*0,216405)*10²=7,5 м.вод.ст.,

Н_ЦН = 3,26 + 7,5=10,8 м.вод.ст.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

Q_cir= q^cir =0,957л/с

Повысительный насос необходим, когда гарантированный (реальный) напор на вводе в ЦТП не позволяет подавать воду на самую высокую водоразборную точку.

Напор повысительного насоса определяют по формуле:

Н_пн = Р_хв^треб – Н_гар, м.вод.ст.,

где Р_хв^треб – требуемое давление в холодном водопроводе на вводе в ЦТП, м.вод.ст.(48м.вод.ст.);

Н_гар – гарантированный (располагаемый) напор, м.вод.ст., на вводе в ЦТП, который либо задается, либо ориентировочно определяется по формуле:

Н_гар = 10 + 4*(n – 1)=10+4*(5-1)=26 м.вод.ст.,

где n – число этажей наиболее высокого здания микрорайона.

Н_пн = 48 – 26=12 м.вод.ст.,

Производительность повысительного насоса равна расчетному секундному расходу горячей воды на ближайшем к ЦТП участке.

Q_пн= q₀^h =2,55л/с

Циркуляционный и подпиточные насосы подбираются по номограмме.

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

А.В. Целищев, Ю.Л. Липовка Горячее водоснабжение. Методические указания к курсовой работе для студентов специальности 29700 –«Теплогазоснабжение и вентиляция» /КрасГАСА. -Красноярск, 2004. -46с.

СП 41-101-95. Проектрование тепловых пунктов/Минстрой России.-М.:ГУП ЦПП,1997.-79с.

ГОСТ 21.605-82. СПДС. Сети тепловые (тепломеханическая часть). Рабочие чертежи. - М.:

Изд-во стандартов, 1983.

ГОСТ 27590-88 «Подогреватели водо-водяные систем теплоснабжения. Общие технические условия.»

СНиП 2.04.07-86* «Тепловые сети»

СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

2

Рисунок 1* - Схема компоновки пластинчатых подогревателей ГВС

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

3

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист

Изм.

№ документа

Подпись

Дата

4

КП 05055017 -270109.65 - 09

лист