Матвеев Шарун Проектирование мидел-шпангоута навалочника
.pdfМінімальнабудівельнатовщинастрингера, мм, визначаєтьсязаформулою
Smin = 0,035L + 5 мм. |
(2.4.4.3.2-1) |
Проектуваннябалокосновногонаборуднища. Поздовжнібалки зовнішньоїобшивкиднатанастилувнутрішньогоднаповинніматимомент опору, який визначається в Правилах за формулою (1.6.4.1), де Q = Pal кН; Р– розрахунковийтиск, кПа, якийдлябалокднадорівнює Pst + Pw, див. формулу (1.3.2.1-1), а для балок внутрішнього дна береться, якдлянастилуподвійногодна; а– шпація, м; l – прогінбалок між суцільними флорами, м; m = 12; kσ = 0,45kВ ≤ 0,65 для балок дна; kσ = 0,6kВ ≤ 0,75 для балок внутрішнього дна (в курсовому проекті взяти kВ = 1,0); ωk – поправка на знос і корозію (див. розд. 3.2).
Післярозрахунківпідбираютьвідповіднийпрофільбалки. Якщовідношенняпрогонубалкидоїївисотименше10, площустінкибалкипотрібно визначитизаформулою
fc = |
10Nmax ωk , |
(1.6.4.3) |
|
kτ τn |
|
де Nmax = 0,5Pal кН; Р – розрахунковий тиск, кПа, на днище або на внутрішнє дно; kτ = 0,45kВ для нижньої балки; kτ = 0,65kВ для верхньої
балки; kВ = 1,25; σn = 0,57τn; ωk – поправканазносікорозію. Стійкістьпоздовжніхбалокповиннабутиперевіренавідповіднодо
розд. 3.3.
Мінімальнабудівельнатовщинастінокбалоквизначаєтьсязаформулою
Smin = 0,025L + 5,5 мм. |
(2.4.4.9) |
6.3. Проектування конструкцій бортової скулової цистерни
Бортовіскуловіцистерниконструктивнозавершуютьднонавалочногосуднатаєопорамидляднищевихібортовихперекриттіввкорпусі цьогосудна.
Кутнахилуобшивки(стінки) бортовоїскуловоїцистерниповиненбути неменше45°, ширинацистернинарівнівнутрішньогодна– неменше
0,125B.
Системанаборускуловоїцистерниможебутипоперечноюабопоздовжньою. Припоперечнійсистемі(рис. 20) обшивка(стінка) скулової
41
цистернипідкріплюєтьсявплощинішпангоутівпоперечнимирамними в'язями, якізподібнимиконструкціямипідкріпленьскуловоготаднищевогопоясівзовнішньоїобшивкиутворюютьвцистерніпоперечнудіафрагму(рис. 21).
Поперечні |
Обшивка |
|
діафрагми |
Борт цистерни |
|
a |
|
|
Бракети |
|
|
днищевого |
Днищевий |
|
стрингера |
||
стрингер |
||
|
Поздовжні |
Суцільні |
Настил |
|
балки II дна |
II дна |
||
флори |
|||
|
|
Рис. 20
Теоретична лінія обшивки цистерни
150 мм |
|
Теоретична |
0,125lшп |
лінія II дна |
ІI |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
Теоретична |
|
h |
R1 |
|
лінія стрингера |
IІ |
R2R3 |
h |
|
|
h |
|
|
|
|
|
h |
|
|
Рис. 21
Моментопорупоперечногоперерізурамноїбалкиобшивки(стінки) цистернивизначаєтьсязаформулою(1.6.4.1), деQ = Pal кН; Р– розрахунковийтиск, кПа, якийвизначаєтьсяаналогічнотискунанастилвнут-
42
рішньогодна; а– шпація, м; l – прогінрамноїбалки, м; kσ = 0,6; m = 10; ∆W – додаток на знос і корозію, см3 (див. розд. 3.2). Після розрахунків підбираютьвідповіднийпрофільбалки. Якщовідношенняпрогонубалки доїївисотименше10, площустінкибалкипотрібновизначитизаформулою
fc = |
10Nmax |
+ 0,1h∆S |
, |
(1.6.4.3) |
|
kτ τn |
|||||
|
|
де Nmax = 0,5Pal кН; kτ = 0,6kВ; kВ = 1,25; τn = 0,57σn; h – висота стінки балки, см; ∆S – додаток на знос і корозію, мм (див. розд. 3.2).
Товщинастінкибалкиповиннабутинеменшатовщинисуцільного флора. Стінкабалкипідкріплюєтьсяребрамижорсткості, якірозташованізодногобокустінкинавідстаніодневідодного, щодорівнюєвисоті стінкибалки. Товщинаребрадорівнюєтовщиністінки, висота– десяти товщинамребражорсткості.
Припоздовжнійсистемі(рис. 22) обшивка(стінка) скуловоїцистерни підкріплюєтьсяпоздовжнімибалкамиосновногонабору, якірозташовані черезшпацію. Опоридляцихбалок– поперечнідіафрагми, якірозташованівплощинісуцільнихфлорів(рис. 23, 24). Моментопорубалокосновногонаборуповиненбутинеменшимвизначеногозаформулами(1.6.4.1), (1.6.4.2), деQ = Pal кН; Р– розрахунковийтиск, кПа, якийвизначається так, якдлянастилувнутрішньогодна; а– поздовжняшпація, м; l – прогін балки, м; m = 12; kσ = 0,5; ωk – поправканазносікорозію(розд. 3.2).
Поперечні діафрагми
Бракети
днищевого
стрингера
Поздовжні балки II дна
Обшивка Борт цистерни
Поздовжні балкиобшивки скулової цистерни
a
Днищевий стрингер
Суцільні |
Настил |
|
II дна |
||
флори |
||
|
Рис. 22
43
Стійкістьпоздовжніхбалокповиннабутиперевіренавідповіднодо розд. 3.3.
Теоретична лінія |
Теоретична |
обшивки цистерни |
|
I |
лінія II дна |
|
Теоретична |
I |
h |
R1 |
|
|
лінія стрингера |
h |
||||
|
|||||
|
h |
|
R2R3 |
||
|
|
|
|||
|
|
h |
|
Рис. 23 |
Рис. 24 |
Мінімальнабудівельнатовщинастінокбалоквизначаєтьсязаформу-
лою(2.4.4.9).
Моментопорупоперечногоперерізурамноїпоперечноїбалки, якаразом з бортовою та днищевою рамними балками утворює поперечну діафрагму, визначаєтьсятак, якдлярамноїбалкискуловоїцистерни, щонабраназапоперечноюсистемою.
Підібранийпрофільцієїбалкиперевіряєтьсянавідповідністьплощістінки балкизаформулою
fc = |
10Nmax |
+ 0,1h∆S |
, |
(1.6.4.3) |
|
kτ τn |
|||||
|
|
де величини Nmax, kτ, τn, ∆S розраховуються так, як для рамної балки скуловоїцистерни, щонабраназапоперечноюсистемою.
Стінка рамної балки підкріплюється ребрами жорсткості під кожноюбалкоюосновногонабору. Розміриребражорсткостітакі, якурамноїбалкицистерни, щонабраназапоперечноюсистемою.
Бортова і днищева рамні балки скулової цистерни, що утворюють поперечнудіафрагму, берутьсязаконструкцієютакі, якрамнабалкаобшивкискуловоїцистерни(див. рис. 23).
6.4. Проектування конструкцій бортового перекриття
Бортовеперекриттявкорпусінавалочногосуднарозташованеміж бортовимискуловоютапідпалубноюцистернами.
Нанавалочнихсуднахдовжиноюдо150 мбортовеперекриттяодинарне і виконується за поперечною системою набору (рис. 25, де 1 –
44
підпалубна цистерна, поздовжня система; 2 – бортове одинарне перекриття, поперечнасистема; 3 – скуловацистерна, поперечнасистема).
Подвійнийбортна |
|
Рамні |
|
суднахдовжиноюбіль- |
|
|
|
|
шпангоути |
Верхня палуба |
|
ше 150 м може бути |
|
|
|
|
|
|
|
виконанийзапопереч- |
|
|
|
ною (рис. 26, де 1 – |
1 |
|
Поздовжні |
підпалубнацистерна, |
|
бортові балки |
|
поздовжнясистема; 2– |
|
|
Бракети |
бортове подвійне пе- |
|
|
|
рекриття, поперечна |
|
|
Трюмні |
система; 3 – скулова |
|
|
|
цистерна, поперечна |
2 |
|
шпангоути |
|
|
||
система) або за по- |
|
|
|
здовжньою (рис. 27, |
|
|
|
де1 – підпалубнацис- |
|
|
|
терна, поздовжнясис- |
|
|
Поперечні |
тема; 2 – бортовепод- |
|
|
діафрагми |
війнеперекриття, по- |
3 |
|
скулової |
|
цистерни |
||
здовжня система; 3 – |
|
|
|
скуловацистерна, по- |
|
|
|
здовжня система) си- |
|
|
Дно |
стемами набору. |
|
|
Рис. 25 |
6.4.1. Поперечна система набору одинарного борту
Моментопорутрюмногошпангоутаповиненбутинеменшийвідвизначеногозаформулою(1.6.4.1), деQ = Pal кН; а– шпація, м; l – прогін шпангоутаміжпідпалубноютабортовоюцистернами, м; m = 18, якщо момент опору W розраховується в прогоні шпангоута; kσ = 0,65; ωk – поправканазносікорозію(див. розд. 3.2); Р– розрахунковийтиск, кПа, щовизначаєтьсяпосерединіпрогонушпангоутазаформулою(1.3.2.1-1). ВизначенийтискРповиненбутинеменшийзаРmin = 10z + 0,15L + 10 при L ≥ 60 м, деz – відстань, м, серединипрогонушпангоутавідвантажної ватерлінії(рис. 28).
Товщинастінкишпангоутаповиннабутинеменшавизначеноїзафор-
мулою Swmin = (7 + 0,03L)k, де k = 1,25 для першого трюму; k = 1,00 для іншихтрюмів. ПриL > 200 мберетьсяL = 200 м.
Товщинакниці, яказ'єднуєнижнійкінецьшпангоутазіскуловоюцистерною, повиннабутинеменшатовщинистінкишпангоута, абоSw min + + 2 мм, взалежностівідтого, щобільше(див. рис. 21).
45
|
Товщинакниці, яказ'єднуєверхнійкінецьшпангоутазпідпалубною |
|||
цистерною, повиннабутинеменшатовщинистінкишпангоута(рис. 29). |
||||
|
Протяжністьверхньоїтанижньоїкниць, якавимірянапозовнішній |
|||
обшивціборту, повиннабутинеменше0,125l, деl – прогіншпангоута. |
||||
|
6.4.2. Поперечна система набору подвійного борту |
|||
|
Рамні |
|
|
Конструкціяпод- |
|
|
|
війногоборту, якийна- |
|
|
шпангоути |
Верхня палуба |
|
|
|
|
|
бранозапоперечною |
|
|
|
|
|
системою, складеназ |
1 |
|
|
Поздовжні |
двох обшивок – зов- |
|
|
бортові балки |
нішньоїобшивкибор- |
|
|
|
|
Бракети |
туйобшивкипоздов- |
|
м |
|
Вертикальні |
жньої перегородки |
|
|
діафрагми |
(внутрішній борт). У |
|
|
2,5 |
|
||
|
|
|
міжбортовому про- |
|
|
|
|
|
|
2 |
м |
|
|
сторірозміщенітакож |
2,5 |
|
Трюмні |
вертикальнідіафраг- |
|
|
|
|||
|
2,5 м |
|
шпангоути |
мивплощинісуціль- |
|
|
Платформи |
нихфлорів, шпангоу- |
|
|
|
|
Поперечні |
ти по зовнішньому |
|
|
|
діафрагми |
борту і вертикальні |
3 |
|
|
скулової |
стоякиповнутрішньо- |
|
|
цистерни |
му борту через шпа- |
|
|
|
|
|
цію і платформи по |
|
|
Дно |
|
висоті борту між ци- |
|
|
|
стернами через 2,5 м |
|
|
|
Рис. 26 |
|
|
|
|
|
(див. рис. 26, 30). |
|
|
|
|
|
|
|
Товщинапоясівобшивкипоздовжньоїперегородкивизначаєтьсяза |
|||
формулою(1.6.4.4), деa – відстаньміжпоперечнимнабором, м; k = 1,0; |
||||
kσ |
= 0,8; ∆S – додатокназносікорозію, мм(див. розд. 3.2); P – розрахун- |
|||
ковийтиск, кПа, якийвизначаєтьсязаформулами(1.3.4.2-4), (1.3.4.2-5) |
||||
таберетьсябільший. |
|
|
||
|
Розрахунок товщини поясів поздовжньої перегородки за умовами |
|||
міцностівиконуєтьсядлякожногозпоясів. РозрахунковийтискP, кПа, |
||||
визначаєтьсянанижнійкромцікожногопоясуперегородки. Пластини |
||||
цієїпоздовжньоїперегородкинастійкістьукурсовомупроектінепере- |
||||
віряються. |
|
|
|
|
46 |
|
|
|
|
Товщинанастилуплатформберетьсяякмінімальнабудівельнатовщина
Smin = 0,018L + 6,2 мм. |
(2.5.4.8) |
Вирізивнастиліпо- |
Рамні |
|
|
|
виннібутинебільші0,6 |
|
|
||
шпангоути |
Верхня палуба |
|
||
шириниподвійногоборту. |
|
Поздовжні |
||
|
|
|||
Навідстанітрьохшпацій |
|
|
балки |
|
або1,5 шириниміжбор- |
|
|
підпалубної |
|
1 |
|
цистерни |
||
товогопросторувідпопе- |
|
|
||
речнихперегородоквирі- |
|
|
|
|
зи не роблять. Настил |
|
|
Вертикальні |
|
підкріплюєтьсяребрами |
|
|
діафрагми |
|
жорсткостітак, щобмен- |
|
|
|
|
ший бік панелі не був |
2 |
|
Поздовжні |
|
більше 100S η , де S – |
|
|
||
|
|
бортові балки |
||
товщина настилу, мм. |
|
|
|
|
Відстаньміжвирізамив |
|
|
Поперечні |
|
настилі платформи по- |
|
|
||
|
|
діафрагми |
||
виннабутинеменшадов- |
3 |
|
скулової |
|
жини вирізу. Товщина |
|
цистерни |
||
стінкиребержорсткості |
|
|
Поздовжні |
|
|
Дно |
балки скулової |
||
повинна бути не менша |
|
цистерни |
||
|
|
|
|
|
визначеноїзаформула- |
|
Рис. 27 |
|
|
ми Smin |
= 0,025L + 5,5 |
|
|
|
|
|
|
||
мм; Smin |
= 6,7 + 0,02L мм, але не більше 11,5 мм. |
|
|
P==Pw0 |
ВВЛ |
|
|
w0 |
шп |
|
|
|
|
|
l 2 l/2 |
z |
|
0,125l |
l/ |
|
d |
2,5h |
|
PP==P st++PPw |
0,5h |
|
|
st |
w |
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
20 мм |
|
AА-–AА |
|
2,5h |
30 мм |
S |
10S |
|
|
|
|||
A |
|
10S1 |
S1 |
15 мм |
|
R=h |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 мм |
|
150 мм |
|
|
|
h
Рис. 28 |
Рис. 29 |
47
Момент опору поперечного перерізу платформи визначається за |
||
формулою(1.6.4.1), деQ = Pal кН; Р– розрахунковийтиск, кПа, нарівні |
||
висотирозташуванняплатформивідосновноїплощини; а– відстань, м, |
||
міжплатформами; l – прогін, м, платформиміжпоперечнимиперегород- |
||
ками; m = 18; kσ = 0,65; ∆W – додатокназносікорозію. |
||
|
1-1 |
Товщина діафрагми ви- |
|
значаєтьсятак, якуплатфор- |
|
|
1–1 |
|
|
Платформа |
ми. Вирізи в діафрагмі по- |
|
2 |
виннібутинебільше0,6 ши- |
2 |
рини подвійного борту, |
|
|
Вертикальна |
|
|
відстань між вирізами – не |
|
|
діафрагма |
|
1 |
1 |
менша довжини вирізу. На |
|
2-2 |
відстані1,5 шириниподвійно- |
|
2–2 |
го борту від скулової та під- |
|
|
палубноїцистернвирізивдіа- |
|
|
фрагміневиконують. |
|
Рис. 30 |
Менший бік панелі діа- |
|
фрагмиповиненбутинебільше |
|
|
|
100S η , де S – товщина діафрагми, мм. Ребра жорсткості діафрагми повинніматитовщинустінкинеменшу, ніжуплатформи, аленебільше
11,5 мм.
Моментопорупоперечногоперерізудіафрагмивизначаєтьсязаформулою(1.6.4.1), деQ = Pal кН; Р– розрахунковийтиск, кПа, щовизна- чаєтьсяпосерединіпрогонудіафрагмизаформулою(1.3.2.1-1); kσ = 0,65; m = 18; а– відстань, м, міждіафрагмами; l – прогін, м, діафрагми; ∆W – додатокназносікорозію.
Моментопорупоперечногоперерізушпангоутавизначаєтьсязаформулою(1.6.4.1), деQ = Pal кН; Р– розрахунковийтиск, кПа, щовизна- чаєтьсяпосерединіпрогонушпангоутазаформулою(1.3.2.1-1); kσ = 0,65; m = 10; а– шпація, м; l – прогін, м, шпангоутаміжплатформами, абоміж платформоютаскуловоюабопідпалубноюцистернами; ωk – поправка назносікорозію(див. розд. 3.2). РозрахунковийтискРповиненбутине
меншийзаРmin = 10z + 0,15L + 10, де z – відстань, м, середини прогону шпангоутавідвантажноїватерлінії.
Моментопорупоперечногоперерізувертикальногостоякавизначаєтьсязаформулою(1.6.4.1), де Q = Pal кН; Р – розрахунковийтиск, кПа, якийвизначаєтьсязаформулами(1.3.4.2-4), (1.3.4.2-5) табереться більший; а– шпація, м; l – прогін, м, вертикальногостоякаміжплатфор-
48
мами, абоміжплатформоютаскуловоюабопідпалубноюцистернами; m = 10; kσ = 0,65; ωk – поправканазносікорозію(див. розд. 3.2).
Товщинастінокбалокосновногонаборубортовогоперекриттяпо-
виннабутинеменшазаSmin = 0,025L + 5,5 мм.
Кінцішпангоутівтавертикальнихстояківуподвійномубортізакріплюютьсязадопомогоюкницьабобракет, товщинаякихнеменшатовщинистінокбалокосновногонабору.
6.4.3. Поздовжня система набору подвійного борту
Конструкціяподвійногоборту, якийнабранозапоздовжньоюсистемою, складена з двох обшивок: зовнішньої обшивки борту і обшивки поздовжньоїперегородки(внутрішнійборт). Вміжбортовомупросторі розміщенівертикальнідіафрагмивплощинісуцільнихфлорів, поздовжні балкизовнішньогобортуігоризонтальнібалкипоздовжньоїперегородки (внутрішнійборт) (див. рис. 27, 31).
Розрахуноктовщинконструкцій |
|
обшивокподвійногобортувиконуєть- |
|
сятак, якцеберетьсядляподвійного |
|
бортузапоперечноюсистемою. |
|
Розрахунок конструкції верти- |
|
кальноїдіафрагмивиконуєтьсятак, як |
Вертикальна |
діафрагма |
|
для діафрагми борту з поперечною |
|
системоюнабору. |
|
Розрахунок моменту опору по- |
|
перечногоперерізупоздовжніхбор- |
|
тових балок виконується за форму- |
|
лою (1.6.4.1), де Q = Pal кН; Р – |
Рис. 31 |
розрахунковий тиск, кПа, який ви- |
|
значаєтьсядлякожноїбалкизаформулою(1.3.2.1-1); а– шпація, м; l – прогін, м, поздовжньоїбалки; m = 12; kσ = 0,65; ωk – поправканазносі корозію.
Момент опору горизонтальних балок поздовжньої перегородки (внутрішнійборт) визначаєтьсязаформулою(1.6.4.1), деQ = Pal кН; Р– розрахунковийтиск, кПа, якийвизначаєтьсязаформулами(1.3.4.2-4), (1.3.4.2-5) іберетьсябільший; m = 12; kσ = 0,65; а– шпація, м; l – прогін, м, горизонтальноїбалки; ωk – поправканазносікорозію. Стінкадіафрагми підкріплюєтьсяребрамижорсткостівмісціз'єднаннязпоздовжнімибалкамиподвійногоборту.
49
6.5. Проектування конструкцій бортової підпалубної цистерни
Підпалубнацистернавиконуєтьсязапоздовжньоюсистемоюнабору. Листовіконструкціїцистернипоборту, пообшивціпохилоїпідкутом догоризонтунеменше30° стінкицистернипідкріплюютьсяпоздовжнімибалкаминабору, якірозташованічерезшпацію(рис. 32–35).
|
I |
|
I |
шп |
h |
l |
|
0,125 |
|
|
h |
|
Рис. 32 |
Коридор |
Рис. 33 |
Вплощинірамнихбімсіввцистерніповиннібутирозташованіпоперечнірамнів'язі.
|
|
Коридор |
шп |
h |
|
l |
|
|
0,125 |
|
|
|
h |
|
|
Рис. 34 |
Рис. 35 |
50