Матвеев Шарун Проектирование мидел-шпангоута навалочника
.pdfПродовж. табл. 6.3 |
|
|
|
|
Розрахункові |
Перегин |
Прогин |
|
|
величини |
Обшивка дна |
Ширстрек |
||
ψ – коефіцієнт із |
|
|
|
|
табл. (1.6.5.5-1) |
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
b |
σe |
|
|
|
σe |
|
|
|
|
S ' = b |
0,1854n мм |
|
|
|
|
0,1854 n |
|
|
|
∆S – додаток з |
|
|
|
|
табл. (1.6.5.5-2), мм |
|
|
|
|
S = S ' + ∆S мм |
|
|
|
|
Мінімальнабудівельнатовщиназовнішньоїобшивкиповиннабути |
||||
неменшавід |
|
|
|
|
|
S |
= (5,5 + 0,04L) η мм при L ≥ 30 м. |
(2.2.4.8) |
|
|
min |
|
|
|
Товщинабортовоїобшивкиодинарногобортуврайоніміжскулови- |
||||
ми та підпалубними цистернами Smin, мм, повинна бути не менша від |
||||
Smin = L, де L – довжина судна, м. |
|
|
||
6.1.2. Проектування настилу верхньої палуби |
|
|
Верхняпалубанавалочногосуднамаєцентральнілюки, ширинаяких неперевищує0,5...0,6 ширинисудна(рис. 13). Товщиналистівнастилу цієїрозрахунковоїпалубиміжбортоміпоздовжнімкомінгсомлюказурахуваннямпоздовжніхпалубнихбалокосновноготарамногонаборуповинназабезпечитимоментопоруWd поперечногоперерізукорпусусудна.
Якщо товщину настилу розрахункової палуби беруть меншою від товщиниборту, топередбачаєтьсяпалубнийстрингер. Йогоширинавизначаєтьсязаформулою
bc = 5L + 800 ≤ 1800 мм. |
(2.6.4.1.4) |
Товщинупалубногострингераберутьнеменшувідтовщиниобшивки борту. Товщинанастилуверхньоїпалубивідповіднодоумовміцностівизна-
чаєтьсязаформулою(1.6.4.4), деР= 0,7Рw; Р≥ Рmin; Рmin = 0,015L + 7 в
середнійчастинікорпусусудна; Рw – хвильовийтиск, кПа(див. розд. 4.1); kσ = 0,6 для поздовжньої системи набору; ∆S – додаток на знос і корозію, мм.
31
Стійкістьпластиннастилуверхньоїпалубирозраховуєтьсязгідноз |
||||
розд. 3.3. Розрахунковістискальнінапруженнявизначаютьсязаформу- |
||||
лою |
|
|
|
|
σс = M sw + M w zі 105 МПа, |
|
|
||
|
I |
|
|
|
де за розрахунковий згинальний момент беруть момент, що викликає |
||||
прогинкорпусу. Далірозрахуноквиконуютьзатабл. 6.3. |
|
|||
Поздовжні |
Рамні бімси |
ЛБ |
|
|
|
|
|
||
палубні |
|
|
|
|
балки |
|
|
|
|
Бракети |
|
Стінка |
|
|
Інтеркос- |
|
перегородки |
||
lл |
Поперечна |
|||
тельні ребра |
||||
жорсткості |
Поперечний |
перегородка |
||
л |
комінгс люка |
|
|
|
b |
|
ДП |
B |
|
|
Поздовжній |
|
|
|
|
комінгс люка |
|
|
|
|
|
Стінки |
|
|
|
|
коридора |
||
|
L1 |
ПБ |
|
|
|
Рис. 13 |
|
|
|
Мінімальнабудівельнатовщинанастилуверхньоїпалубиповиннабути |
||||
не менша відSmin = (7 + 0,02L) |
η мм при L > 100 м. |
|
|
|
6.1.3. Проектування обшивки похилої стінки підпалубної |
||||
цистерни |
|
|
|
|
Набірпідпалубноїцистернивиконуєтьсязапоздовжньоюсистемою. |
||||
Товщина листів обшивки підпалубної цистерни відповідно до умов |
||||
міцностівизначаєтьсязаформулою(1.6.4.4). |
|
|
||
Розрахуноктовщинилистіввиконуєтьсяяквтабл. 6.2. Обирається |
||||
більшийрозрахунковийтискP, кПа, зтакихумов: Pвип |
= 7,5 hп.т |
– випро- |
||
бувальний тиск, кПа; P = 0,75ρg(zi + ∆z) (1.3.4.2-4) – тиск баласту, де |
||||
hп.т – віддаленість, м, обшивкипідпалубноїцистернивідверхуповітряної |
||||
32 |
|
|
|
трубки(див. рис. 10); zi – відстань, м, вимірянавдіаметральнійплощині, відрозглядуваноїв'язідоверхньоїпалуби; ∆z – висотаповітряноїтрубки, яка дорівнює 1,5 м для баластних цистерн навалочного судна; kσ – визначається згідно з табл. 6.4 лінійною інтерполяцією; ∆S – додаток на зносікорозію, мм(розд. 3.2). Іншіпозначеннянаведеніврозд. 3.1.
Таблиця 6.4
Обшивка підпалубної |
На рівні верхньої палуби |
kσ = 0,55 kD ≤ 0,8 |
|
(0,4...0,5)D від основної |
|
||
цистерни |
kσ = 0,8 |
||
площини |
|||
|
|
Стійкістьпластинобшивкипідпалубноїцистернирозраховуєтьсязгідно зрозд. 3.3. Зарозрахунковийзгинальниймоментберутьмомент, щовикликаєпрогинкорпусусудна. Розрахуноквиконується, яквтабл. 6.3.
МінімальнабудівельнатовщинаобшивкипохилоїстінкипідпалубноїцистерниповиннабутинеменшавідSmin = 10 + 0,025L (3.3.4.5). При L > 200 м береться L = 200 м.
6.1.4. Проектування настилу внутрішнього дна
Товщиналистівнастилувнутрішньогоднавідповіднодоумовміцності визначаєтьсязаформулою(1.6.4.4).
Длянастилувнутрішньогоднаобираютьбільшийрозрахунковийтиск Р, кПа, зтакихумов: Рв – розрахунковийтиск, кПа, віднавалочноговантажу(див. формулу(1.3.4.3), розд. 4.2); Рвип = 7,5hп.т – випробувальний тиск, кПа; Р= 0,75ρg(zi + ∆z) (1.3.4.2-4) – тискбаласту; Ра.з = 10,5(d – h) –
тискаварійногозатоплювання, кПа; hп.т – віддаленість, м, настилувнутрішнього дна від верху повітряної трубки; h – фактична висота подвійногодна, м. Якщовміждоннихцистернахіншарідина, торозрахунковий тиск P = ρвgzi + Pк (1.3.4.2-5), де ρв – питома вага рідини, т/м3; Pк = = 15 кПа– тискзапобіжногоклапана.
Коефіцієнтдопустимихнапруженьkσ = 0,8 дляпоздовжньоїсистеми набору. ∆S – додатокназносікорозію, мм(розд. 3.2). Іншіпозначення наведеніврозд. 3.1.
Розрахунок товщини листів настилу внутрішнього дна за умовою стійкостівиконуєтьсяаналогічнорозрахункутовщинилистівзовнішньої обшивкидна(див. табл. 6.3).
Мінімальнабудівельнатовщинанастилувнутрішньогоднавизначаєтьсязаформулою
Smin = (5 + 0,035L) η при L > 80 м. |
(2.4.4.4.2) |
33
6.1.5. Проектування обшивки похилої стінки бортової скулової цистерни
Набірбортовоїскуловоїцистернинавалочногосуднаможебутивиконанийзапоперечноюабопоздовжньоюсистемою.
Незалежновідсистеминаборубортовоїскуловоїцистернитовщина листівобшивкипохилоїстінкивідповіднодоумовміцностівизначається заформулою(1.6.4.4).
Розрахуноктовщинилистіввиконується, яквтабл. 6.2. Обирається більшийрозрахунковийтискP, кПа, якврозд. 6.1.4. Коефіцієнтдопустимих напружень kσ = 0,8; ∆S – додаток на знос і корозію, мм (розд. 3.2). Іншіпозначеннянаведеніврозд. 3.1.
Якщо для бортової скулової цистерни обрано поперечну систему набору, то листи обшивки цистерни перевіряють на стійкість (див. розд. 3.3) заформоютабл. 6.3 аналогічноперевірцілистівнастилувнутрішньогодна. Якщосистеманаборуцистернипоздовжня, тонастійкість обшивкуцистернинеперевіряють.
Товщинанижньоголистаобшивкибортовихскуловихцистернповиннабутинеменшатовщинилистанастилувнутрішньогодна, доякого вінпримикає.
Мінімальнабудівельнатовщиналистівобшивкибортовоїскулової цистерниповиннабутинеменшавід
Smin = (7 + 0,035L) η , |
(3.3.4-2) |
деη – коефіцієнт(див. табл. 2.1 розд. 2.3).
У табл. 6.5 наведена схема проектування листових конструкцій з урахуваннямвимогміцності, стійкостітарегламентованихПравилами мінімальнихтовщин. Одержанівеличинислідрозглядатиякрезультат першогонаближення. Товщинадеякихлистовихконструкційможебути збільшеназурахуваннямзагальноїпоздовжньоїміцностітауніфікації листовогопрокату.
6.2. Проектування конструкцій набору подвійного дна
Набірподвійногоднанавалочногосуднарозташованийміжнастиломвнутрішньогоднатазовнішньоюобшивкою. Опорнимконтуромднищевогоперекриттяєдвісуміжніпоперечніперегородкиідвібортовіскуловіцистерни, яківиготовляютьсяякокремімодулікорпусусудна.
Зверхуднищевеперекриттясприймаєвеликийтискмасинавалочноговантажу, азнизунаньогодієтискзбокуморя, обумовленийзнач-
34
ноюосадкоюсудна. Виникаючізагальнийпоздовжнійзгинальниймомент іперерізуючасиладодатковоускладнюютьроботуднищевогоперекриття ускладі корпусунавалочного судна. Томупроектування конструкцій подвійногоднавиконуєтьсязапоздовжньоюсистемоюнабору.
Таблиця 6.5
Назва листової конструкції та умовне |
|
Значення товщини, мм |
|||
за |
|
за |
|
|
|
позначення її товщини |
|
мінімальне |
взяте |
||
міцністю |
стійкістю |
||||
Обшивка дна Sд |
|
|
|
|
|
Горизонтальний кіль Sк |
|
|
|
|
|
Скуловий пояс Sск |
|
|
|
|
|
Обшивка борту на рівні вантажної |
|
|
|
|
|
ватерлінії Sв.вл |
|
|
|
|
|
Ширстрек Sш |
|
|
|
|
|
Палубний стрингер Sп.с |
|
|
|
|
|
Настил верхньої палуби Sв.п |
|
|
|
|
|
Настил внутрішнього дна Sв.д |
|
|
|
|
|
Обшивка скулової цистерни Sс.ц |
|
|
|
|
|
ОбшивкапідпалубноїцистерниSп.ц |
|
|
|
|
|
Основнийнабірперекриття– цепоздовжнібалкиднатавнутрішнього дна, розташованічерезшпацію. Суцільніфлори, якієопорамидляосновногонабору, – черездвішпації. Підпоперечнимиперегородкамирозміщуютьсяводонепроникніфлори.
Удіаметральнійплощиніможебутивертикальнийкіль. Відстаньміж вертикальнимкілеміднищевимстрингером, абоміжднищевимистрингерамиповиннабутинебільше5,0 м. Зурахуваннямособливостейнавалочного вантажу ця відстань може бути зменшена до 3–4 шпацій для стрингерівбілявертикальногокіля.
Замістьвертикальногокіляможебутирозташованийтунельнийкіль, який конструюється з двох стінок, встановлених з обох боків діаметральноїплощини. Ширинатунельногокіляповиннабутинебільша
1,9 м(рис. 14).
Проектування конструкцій флорів. Суцільний флор має таку ж висотуh, м, удіаметральнійплощині, яківертикальнийкіль. Посередині висотифлорарозміщуютьлази(рис. 15). Їхвертикальнийрозмірнеповиненперевищуватиполовинувисотифлора.
Товщинасуцільногофлоравизначаєтьсязаформулою
35
|
|
|
S = αka |
η + ∆S |
мм, |
|
|
|
(2.4.4.3-1) |
|
де α = 0,023L + 5,8; а – відстань між ребрами жорсткості, м, яка |
||||||||||
дорівнює шпації; η – коефіцієнт (див. табл. 2.1, розд. 2.4); ∆S – дода- |
||||||||||
ток на знос і корозію, мм (див. розд. 3.2); k = k1k2; k1 розраховується |
||||||||||
за табл. (2.4.4.3-1); k2 визначається за табл. (2.4.4.3-2). |
|
|||||||||
|
|
Бракети |
|
Днищеві |
|
|
|
|
||
|
|
стрингера |
|
стрингери |
|
|
aпоп |
Опорний |
||
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
контур |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пластини |
|
|
≤5,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
дна |
|
|
|
|
|
|
2aпоп |
|
Тунельний |
||
|
Бракети |
|
|
|
|
|
aповзд |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
кіль |
||
|
кіля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
≤≤5,0м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
64 |
62 |
60 |
58 |
56 |
54 |
52 |
|
50 |
48 ДП |
|
|
|||||||||
|
Поздовжні |
|
|
|
|
|
|
|
|
Водонепро- |
|
балки |
|
|
|
|
|
|
|
|
никнийфлор |
|
дна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2aпоп |
|
||
|
|
|
|
L1 |
Суцільні |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
флори |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Рис. 14 |
|
|
|
|
|
|
Таблиця (2.4.4.3-1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
аф /а |
1 |
|
2 |
|
3 |
|
|
4 |
5 |
|
k1 |
1,00 |
|
1,15 |
|
1,20 |
|
1,25 |
1,30 |
Таблиця (2.4.4.3-2)
Кількість стрингерів на |
0 |
1 |
2 |
3 і більше |
|
один борт |
|||||
|
|
|
|
||
k2 |
1,0 |
0,97 |
0,93 |
0,88 |
36
У табл. (2.4.4.3-1) аф – відстань між суцільними флорами, м; а – шпація, м.
|
Лінія похилого |
A-A |
A-A |
|
|
|
листа |
||
|
|
|
А–А |
|
|
|
Лінія II |
|
|
|
|
дна |
|
R50 |
|
|
|
Настил II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дна |
|
R30 |
R70 |
|
II дн |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Лінія стрингера |
|
|
|
|
Д П |
≤ 5,0 м |
≤ 5,0 м |
|
|
ДП |
≤ 5,0 м |
|
||
|
|
|
A |
A |
|
|
|
А |
А |
h
ОП |
B1
Рис. 15
Листсуцільногофлорапідкріплюєтьсявертикальнимиребрамижорсткості, якірозташованівплощиніпоздовжніхбалокднатавнутрішньогодна. Товщинаребражорсткостіповиннабутинеменше0,8S (S – товщинафлора). Моментінерціїребражорсткостірозраховуєтьсязаформулою (1.6.5.6-1) (див. розд. 3.3), де γ – коефіцієнт, який визначається за табл. (1.6.5.6); a – відстань між ребрами жорсткості, см; S – фактична товщинафлора, мм.
Мінімальнабудівельнатовщинасуцільногофлора
Smin = 0,035L + 6 мм. |
(2.4.4.3.2-2) |
Товщинаводонепроникногофлоравизначаєтьсязаформулою(1.6.4.4), деk = 1,2 – 0,5a/b; a – відстаньміжпоздовжнімибалками, м; b – висота подвійногодна, м; kσ = 0,85; m = 15,8.
Розрахунковийтискнаводонепроникнийфлоррозраховуєтьсязаформулою
P = ρвgz1 + Pк,
37
де Pк = 15 кПа; ρв – питома вага вантажу, баласту або палива, в залежності від того, що більше, т/м3; z1 – відстань від верхньої палуби в діаметральнійплощинідосерединивисотифлора, м. Товщинаводонепроникногофлораповиннабутинеменшаніжтовщинасуцільногофлора.
Якщоводонепроникнийфлорєопороюпохилоголистатрапецоїдної опориперегородки, топоздовжнібалкиII днавиконуютьсярозрізаними нацьомуфлорітазакріпленимидоньогозадопомогоюкниць(рис. 16).
AА-–AА |
Обшивка похилого листа трапецоїдної опори |
|
A |
||
|
||
hh |
|
|
2h 2h |
ОП |
|
|
||
Д П |
A |
|
|
Рис. 16 |
Ребражорсткостіводонепроникногофлора, щоприварюютьсятакож до балок основного набору подвійного дна, повинні мати момент опору, який розраховується за формулою (1.6.4.1), де Q = Рal, кH; Р – розрахунковийтиск, кПа(беретьсятакий, якуфлора); а– відстаньміж ребрами жорсткості, м; l – довжина ребра жорсткості, м; m = 10; kσ = = 0,75; ωk – поправканазносікорозію(див. розд. 3.2).
Мінімальнабудівельнатовщинаелементівконструкційвподвійному дніповиннабутинеменшавідвизначеноїзаформулою
Smin = 0,025L + 5,5 мм при L > 80 м. |
(2.4.4.9) |
Проектування конструкцій вертикального (тунельного) кіля.
Вертикальнийкільпроектуєтьсяякводонепроникнапоздовжнярамна в'язь. Йоговисотавизначаєтьсязаформулою
h = |
L − 40 |
+ 0,04B + 3, 5 |
d |
≥ 0,65 м. |
|
L |
|||
570 |
|
|
Стінкавертикальногокіляміжсуцільнимифлорамипідкріплюється вертикальнимибракетами, яківстановлюютьсянавідстаніпоперечної шпаціїзобохбоківкілятаприварюютьсядонеї. Встановленіоднеабо двагоризонтальнихребражорсткостінастінцівертикальногокіляпідвищуютьстійкістьйогопластин(рис. 17,а).
38
ТовщинастінкивертикальногокілявизначаєтьсязгіднозПравила- |
||||
мизаформулою |
|
|
|
|
h |
η + ∆S |
мм, |
(2.4.4.2.1) |
|
S = α k h hф |
|
|
|
|
деαk = 0,03L + 8,3 ≤ 11,2; hф – фактичнависотавертикального кіля, м; |
||||
η – коефіцієнт(див. табл. 2.1, розд. 2.4); ∆S – додатокназносікорозію, |
||||
мм (див. розд. 3.2). |
|
|
|
|
ф |
|
|
|
|
hh |
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
ДП |
|
ДП |
|
|
ДП |
|
|
|
|
|
|
ДП |
|
|
a |
|
б |
|
|
|
Рис. 17 |
|
|
|
Товщинавертикальногокілязнаходитьсятакожзаформулою(1.6.4.4), |
||||
де m = 15,8; kσ = 0,75; a – висота панелі, м; b – довжина панелі, м; Р – |
||||
розрахунковийтиск, кПа, якийвизначаєтьсязаформулами: P = 0,75ρg × |
||||
× (zi + ∆z); zi – відстаньвідверхньоїпалубивдіаметральнійплощинідо |
||||
серединивисотинижньоїпанелівертикальногокіля, м; ∆z – висотапо- |
||||
вітряноїтрубки, ∆z = 1,5 м; P = ρвgz1 + Pк, якщовстановленозапобіжний |
||||
клапан; Pк = 15 кПа– тискузапобіжномуклапані. |
|
|
||
Стійкістьстінкивертикаль- |
|
|
|
|
ногокіляповиннабутизабезпе- |
|
|
|
|
чена відповідно до розд. 3.3 |
|
|
|
|
(рис. 18). |
|
h |
|
|
Розрахуноктовщинипанелі |
|
|
σс2 |
|
|
|
|
||
стінки кіля виконується, як в |
/3 |
|
b=h/3 |
|
табл. 6.3. |
|
|
||
h |
|
σс1 |
||
Товщина вертикального |
|
|
aпоп |
|
кіля повинна бути на 1 мм |
|
Рис. 18 |
|
|
більшазатовщинусуцільного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
39 |
флораінеменша, ніж
Smin |
= 0,035L + 5 |
мм; |
(2.4.4.3.2-1) |
|
Smin = 0,025L + 7 |
мм. |
|||
|
Товщинавертикальногокіляможебутинебільшавідтовщиниприєднанихдоньоголистівзовнішньоїобшивки.
Замістьвертикальногокіляможебутирозташованийтунельнийкіль, якийконструюєтьсяздвохстінок, установленихзобохбоківдіаметральної площини. Ширинатунельногокілянебільша1,9 м(див. рис. 17,б). По днутанастилувнутрішньогоднаміжстінками тунельногокілявплощинікожногошпангоутанеобхіднорозташуватипоперечнібалкизкницямиабобракети.
Удіаметральнійплощиніподнутавнутрішньомуднуміжпоперечнимибалкамитунельногокілявстановлюютьсяпоздовжнібалки.
Товщинастіноктунельногокіляповиннабутинеменше0,9 товщини стінкивертикальногокіля. Томувиконуєтьсярозрахуноктовщинивертикальногокіля, апотімвизначаєтьсятовщинастіноктунельногокіля.
Розрахункимоментуопоруверхньоїтанижньоїбалоктунельного кілявиконуютьсяаналогічнорозрахункампоздовжніхбалокосновного наборуднищевогоперекриття. Берутьkσ = 0,65 длянижніхіверхніхбалок. Поздовжнібалкивдіаметральнійплощиніберутьтакі, яквідповідні поздовжнібалкиднищатавнутрішньогодна.
Проектування конструкцій днищевих стрингерів. Товщина дни-
щевогострингераповиннабутинеменша, ніжтовщинасуцільногофлора. Стійкістьстінкиднищевогострингеранеобхіднозабезпечитивідповіднодорозд. 3.3. Якправило, стінкиднищевихстрингерівпідкріплюютьсягоризонтальнимиребрамижорсткості, яківертикальнийкіль. Стінка стрингерабіляскуловоїцистернипідкріплюєтьсявертикальноюбракетою, якувертикальногокіля(рис. 19).
|
Лініяпохилого |
|
A-A |
|
листа |
A |
А–А |
|
Лінія II |
A |
|
|
|
|
|
|
дна |
|
R50 |
RR3030 |
R70 |
|
Настил |
|
II дна |
||
Лініястрингера |
|
ОП |
Рис. 19
40