Р Изм. 1 исунок 7.27 — к расчету поперечного армирования в виде вертикальных хомутов при продавливании (местном срезе)»

7.4.3.12 Зона продавливания (местного среза) может быть усилена отогнутыми стержнями, установленными под углом 45° ≤ α ≤ 60° в соответствии со схемой, показанной на рисунке 7.28.

Наклонные (отогнутые) стержни следует устанавливать в области, размер которой, отсчитанный от грани колонны, не превышает 1,5d. Требуемую площадь отогнутых стержней определяют для расчетно­го периметра, располагаемого на расстоянии 0,5d от грани колонны (см. рисунок 7.28), из условия

(7.169)

При этом коэффициент армирования для отогнутых стержней должен удовлетворять условию

где ρ_sw,min — определяется по формуле (7.168).

Изм. 1

1 — площадь приложения нагрузки

Рисунок 7.28 — К расчету поперечного армирования отогнутыми стержнями при продавливании (местном срезе)»

7.4.3.13 Кроме проверки прочности плит на продавливание (местный срез) необходимо выпол­нить проверку прочности плиты на действие минимальных погонных изгибающих моментов m_Sd,x и m_sd,y в направлениях х и y соответственно, определяемых по формуле

Изм. 1

где V_Sd — расчетная поперечная сила;

η — коэффициент, определяющий значения моментов, принимаемый по таблице 7.7 в со­ответствии с обозначениями, приведенными на рисунке 7.29.

Указанная проверка должна выполняться независимо от расчетов сечений плиты по прочности на восприятие усилий, полученных из статического расчета плиты.

Таблица 7.7 — Значения коэффициента  в зависимости от расположения колонн

Расположение колонны	 для mSd,x			 для mSd,y
	Верх плиты	Низ плиты	Расчётная ширина плиты	Верх плиты	Низ плиты	Расчётная ширина плиты
Внутренняя	–0,125	0	0,3ly	–0,125	0	0,3lx
Крайняя (грань плиты параллельна оси х)	–0,250	0	0,15ly	–0,125	+0,125	На 1 м плиты
Крайняя (грань плиты параллельна оси y)	–0,125	+0,125	На 1 м плиты	–0,250	0	0,15lx
Угловая	–0,500	+0,500	На 1 м плиты	+0,500	–0,500	На 1 м плиты

77

СНБ 5.03.01-02

Рисунок 7.29 — Схема к определению ширины плиты, включаемой в работу в зависимости

от расположения колонн

8 Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы

8 Изм. 1 .1 Минимальная площадь армирования

Минимальную площадь ненапрягаемой растянутой арматуры A_s,min в сечении, назначаемую из условия ограничения ширины раскрытия трещин, следует определять из условия

где

A_ct — площадь бетона в растянутой зоне сечения, высота которой определяется непосредственно перед образованием первой трещины;

_s — максимальные напряжения в ненапрягаемой арматуре, определяемые непосредственно после образования трещины. Для ограничения ширины раскрытия трещин значения максимальных напряжений в ненапрягаемой арматуре допускается принимать в зависимости от максимального диаметра стержней по таблице 8.2 и максимального расстояния между стержнями по таблице 8.3. При расчете по формуле (8.1) допускается принимать напряжения в ненапрягаемой арматуре равными нормативному сопротивлению f_yk;

f_ct,eff — величина средней эффективной прочности бетона при растяжении к моменту образования первой трещины f_ct,eff = f_ctm. В случаях, когда трещинообразование вызвано вынужденными деформациями (например, при усадке), средняя эффективная прочность бетона при растяжении может быть принята в возрасте от 3 до 5 сут после бетонирования в зависимости от условий хранения, формы элемента и технологии выпол-

78

СНБ 5.03.01-02

нения работ. Значения f_ct,eff = f_ctm допускается принимать по таблице 6.1 в зависимости от класса бетона по прочности, установленного к моменту образования трещин. Когда время образования трещин (меньшее, чем 28 сут) не может быть установлено достоверно, допускается величину средней эффективной прочности бетона при растяжении принимать равной 3 МПа;

k_c — коэффициент, учитывающий распределение напряжений по сечению непосредственно перед образованием трещин; в зависимости от формы сечения k_c имеет следующие значения:

— для случая чистого растяжения независимо от формы сечения k_c = 1,0;

— для прямоугольных сечений, стенок тавровых и коробчатых сечений

; (8.3)

— для полок тавровых и коробчатых сечений

; (8.4)

_с — средние напряжения в бетоне на рассматриваемой части сечения (_с < 0 при действии сжимающих усилий):

, (8.5)

N_Sd — осевое усилие, действующее в эксплуатационной стадии на рассматриваемую часть сечения (N_Sd < 0 при сжатии). Усилие N_Sd следует определять, рассматривая нормативные значения усилий предварительного напряжения и осевых сил при практически постоянной комбинации нагрузок;

h* — следует принимать равным:

h* = h — при h < 1,0 м;

h* = 1,0 — при h  1,0 м;

k₁ — коэффициент, учитывающий влияние осевых сил на распределение напряжений по сечению элемента:

k₁ = 1,5 — при осевой сжимающей силе N_Еd;

—при оcевой растягивающей силе N_Еd;

F_cr — равнодействующая растягивающих напряжений в полке таврового или коробчатого сечения непосредственно перед образованием трещин при _ct = f_ct,eff;

k — коэффициент, принимаемый равным:

k = 1,0 — для стенок элементов при h  300 мм или полок, имеющих ширину менее 300 мм;

k = 0,65 — для стенок элементов при h  800 мм или полок, имеющих ширину более 800 мм.

Для промежуточных значений допускается линейная интерполяция.

79

СНБ 5.03.01-02

Т

Изм. 1

аблица 8.2 —Максимальные диаметры стержней _{s В миллиметрах}

Напряжения в арматуре, Н/мм2	Максимальный диаметр стержня при wlim, мм
	0,4	0,3	0,2
160	40	32	25
200	32	25	16
240	20	16	12
280	16	12	8
320	12	10	6
360	10	8	5
400	8	6	4
450	6	5	—

Т

Изм. 1

аблица 8.3 —Максимальные расстояния между стержнями _{В миллиметрах}

Напряжения в арматуре, Н/мм2	Максимальное расстояние между стержнями при wlim, мм
	0,4	0,3	0,2
160	300	300	200
200	300	250	150
240	250	200	100
280	200	150	50
320	150	100	—
360	100	50	—