диплом - копия
.pdfаварийная безопасная остановка реактора и поддержание его в подкритическом состоянии;
аварийный отвод тепла от реактора;
удержание радиоактивных веществ в установленных границах
–обеспечение ресурса корпуса реактора;
–обеспечение целостности оборудования и трубопроводов первого контура;
–защита первого конура от превышения давления;
управляющие функции;
обеспечивающие функции;
–техводоснабжение;
–надежное электроснабжение;
другие функции
–защита от пожаров;
–защита от зависимого отказа и отказа по общей причине;
–радиационная защита;
–защита второго контура от превышения давления;
–управление запроектными авариями.
Таким образом, выполненная модернизация системы впрыска направлена,
в основном, на выполнение функций по удержанию радиоактивных веществ в установленных границах (обеспечение целостности оборудования и трубопроводов первого контура, защита первого контура от превышения давления), а также на выполнение других функций, таких как радиационная защита, управление запроектными авариями.
С точки зрения стратегии глубокоэшелонированной защиты модернизация направлена на предотвращение проектных аварий системами нормальной эксплуатации.
Элементы технологической схемы системы впрыска в КО в границах
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
40 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
модернизации относятся к элементам третьего физического барьера на пути распространения ионизирующего излучения и радиоактивных веществ.
В таблице 4.8. представлен анализ функционирования системы впрыска в КО при отказах отдельных элементов данных систем.
Результаты анализа показывают, что:
единичный отказ активных элементов систем впрыска в КО не приводит к отказу систем в целом;
при работе РУ на мощности в случае единичного отказа активного элемента не требуется вмешательства оперативного персонала (защитные действия выполняются автоматически по блокировке).
После прохождения режимов с отказом отдельных элементов систем,
оперативный персонал определяет объем нарушений в работе системы и причины отказа, после чего принимается решение о восстановлении схемы или продолжении работы РУ на мощности без одной из линий впрыска, при этом оставшаяся линия впрыска работает в режиме «Работа без резерва» до плановой остановки на ППР.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
41 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
Таблица 4.9.Анализ функционирования системы впрыска
Характер отказа |
Защитные действия |
|
|
Отказ на открытие или |
При повышении давления в первом контуре до 12,65 МПа |
заклинивание в |
(129 кгс/см2) открывается клапан впрыска 4КВ-1(2) на |
промежуточном положении |
линии, находящейся в режиме ''Работа'' |
регулирующего клапана 4Р-3 |
|
|
|
Несанкционированное |
При давлении в первом контуре менее 12,02 МПа (122,5 |
открытие регулирующего |
кгсм2) и не закрытом полностью регулирующем клапане |
клапана 4Р-3 |
4Р-3 закрывается запорная арматура 4Р-22 |
|
|
Отказ на открытие клапана |
При повышении давления в первом контуре до 12,85 МПа |
впрыска 4КВ-1(2) на линии, |
(131 кгс/см2) и не открытом полностью клапане впрыска |
находящейся в режиме |
на линии, находящейся в режиме ''Работа'' открывается |
''Работа'' |
клапан впрыска на линии, находящейся в режиме ''Резерв'' |
|
4КВ-2(1) и с выдержкой времени 10-15 с –закрывается |
|
запорный клапан на линии, находящейся в режиме |
|
''Работа'' 4Р-22/1(2) |
|
|
Несанкционированное |
При давлении в первом контуре менее 12,02 МПа (122,5 |
открытие клапана впрыска |
кгсм2) и не закрытом полностью регулирующем клапане |
4КВ-1(2) |
4КВ-1(2) закрывается запорная арматура 4Р-22/1(2) |
|
|
В аварийных режимах с течью теплоносителя первого контура из трубопровода впрыска, которые могут происходить в условиях отказа источников нормального электроснабжения на блоке, оперативный персонал имеет возможность прекратить двустороннее истечение из места разрыва, закрыв с БЩУ запорные клапаны 4Р-22, 4Р-22/1(2), а также при необходимости – закрыв клапаны впрыска и регулирующий клапан (если в момент аварии они были открыты), так как приводы арматур и схемы их дистанционного управления обеспечиваются электропитанием от системы аварийного энергоснабжения переменным током второй группы (допускается перерыв в электроснабжении не более трех минут). На БЩУ обеспечивается сигнализация положения всех
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
42 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
клапанов систем впрыска, в том числе, в условиях обесточивания собственных нужд.
Оценим вероятность безотказной работы системы впрыска до и после модернизации. Надежность системы впрыска обусловлена надежностью ее активных элементов, к которым относятся клапаны впрыска, расхолаживания, и
запорная арматура. Интенсивность отказа задвижки с электроприводом составляет эп=10-5 1/ч [4].
Отказ канала впрыска происходит при отказе любой из последовательно
установленных задвижек. Вероятность безотказной работы канала впрыска
(последовательное соединение) выражается следующими уравнениями:
R |
R |
R |
R2 |
|
к.впр. |
4Р 3 4Р |
22 4Р 3 |
|
|
R4Р 3 |
e |
t |
, |
(4.29) |
|
||||
|
|
|
||
Считая время, в течение которого необходимо обеспечивать |
||||
работоспособность системы t=7000 ч, определим Rк.впр. и R3Р-3: |
|
|||
R4Р 3 |
e 10 5 7000 |
0.93 |
(4.30) |
|
Rк.впр. |
0,932 |
0,87 |
(4.31) |
Для существующей системы впрыска вероятность безотказной работы равна Rк.впр.
Модернизированная система впрыска представляет собой параллельное соединение трех каналов. Для параллельного соединения вероятность безотказной работы определяется по формуле:
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
43 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
Rпар. 1 |
1 Ri t |
(4.32) |
|
i
В данном случае Ri(t)=Rк..впр.=0,87
|
|
3 |
|
|
Rпар 1 |
1 0,87 |
0, 998 |
|
|
|
|
i 1 |
(4.33) |
|
Данные расчета приведены в таблице 4.10. |
||||
Таблица 4.10. Надежность системы впрыска |
|
|
||
|
|
|
|
|
Система впрыска |
|
Вероятность отказа |
Вероятность безотказной |
|
|
работы |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
До модернизации |
|
0,135 |
|
0,865 |
|
|
|
|
|
После модернизации |
|
0,002 |
|
0,998 |
|
|
|
|
|
4.1.5. Результаты модернизации системы впрыска в КО
Модернизация системы впрыска в компенсатор объема направлена на:
-повышение надежности ее работы и блока в целом;
-оптимизацию протекания эксплуатационных режимов;
-замену морально и физически устаревшего оборудования;
-выполнение функций безопасности по удержанию радиоактивных веществ в установленных границах (обеспечение целостности оборудования и трубопроводов первого контура, защита первого конура от превышения давления), а также на выполнение других функций, таких как радиационная защита, управление запроектными авариями;
-устранение отступлений, имеющих место в существующих системах впрыска в КО от требований нормативной документации.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
44 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
Расчеты, проведенные в данной работе, подтверждают, что модернизированная система впрыска в КО выполняет свое функциональное назначение. Определены параметры системы впрыска при разном количестве работающих ГЦН, при различном сочетании каналов впрыска; показано на сколько возрастает надежность представленной системы впрыска по сравнению с существующей системой. Оптимизация режимов работы системы впрыска позволяет более плавно (по сравнению с существующей системой впрыска), без резких возмущений производить регулирование давления в первом контуре, что положительно сказывается на работе оборудования первого контура 4 блока Нововоронежской АЭС в условиях работы за пределами предусмотренного проектом срока эксплуатации.
4.2.Модернизация системы САОЗ
4.2.1. Общие положения
Целью повышения безопасности энергоблока № 4 Нововоронежской АЭС при повторном продлении срока эксплуатации до 60 лет является расширение спектра проектных аварий вплоть до аварии с гильотинным разрывом ГЦТ.
Эту цель можно достичь проведением необходимых модернизаций. При этом предлагается осуществить модернизацию системы САОЗ, а именно:
-внедрить пассивную систему охлаждения активной зоны (два канала по две гидроемкости САОЗ в каждом);
-внедрить активную систему охлаждения активной зоны низкого давления (насосы аварийной подпитки первого контура низкого давления – три канала по одному насосу в каждом).
Для обоснования правильности выбранной конфигурации оборудования и их характеристик с учетом принципа единичного отказа, изложенного в [5], был выполнен теплогидравлический расчет, результаты которого представлены в настоящей дипломной работе.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
45 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
Теплогидравлический анализ выполнялся с учетом наиболее неблагоприятных начальных и граничных условий, приводящих к наиболее консервативным результатам для анализируемых исходных событий.
В качестве определяющего приемочного критерия принимаются предельные теплофизические параметры состояния активной зоны, а именно:
температура оболочек твэлов должна быть не более 1200 С – максимальный проектный предел повреждения твэлов в соответствии с [6];
количество разгерметизировавшихся твэлов – не более 1% от числа твэлов в активной зоне;
- эквивалентная степень окисления оболочки твэла должна быть не более
18% от первоначальной толщины оболочки в соответствии с [7, 8]
4.2.2. Требования к системе аварийного охлаждения активной зоны
Система аварийного охлаждения активной зоны должна состоять из пассивной и активной частей. Пассивная часть САОЗ включает в себя систему гидроемкостей САОЗ, активная часть САОЗ включает в себя системы аварийной подпитки первого контура с насосами высокого и низкого давления.
Пассивная часть системы аварийного охлаждения зоны предназначена для подачи в реактор раствора борной кислоты при давлении в первом контуре менее
3,0 МПа в количестве, достаточном для охлаждения активной зоны реактора до подключения насосов аварийной подпитки первого контура низкого и высокого давления в проектных авариях с потерей теплоносителя первого контура.
Система аварийной подпитки первого контура низкого давления предназначена для подачи раствора борной кислоты в первый контур во время аварии с потерей теплоносителя первого контура, включая разрыв ГЦТ Ду 500,
когда давление в первом контуре снижается ниже рабочих параметров этой системы.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
46 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
Система аварийной подпитки первого контура высокого давления
(существующие на станции насосы аварийной подпитки АПН) предназначена для подачи раствора борной кислоты в первый контур при авариях с потерей теплоносителя первого контура, превышающей компенсационную способность системы нормальной подпитки, при давлении в первом контуре ниже рабочего давления этой системы (ниже 13,4 МПа).
Принципиальная схема подключения к первому контуру ГЕ САОЗ,
насосов аварийной подпитки высокого и низкого давления представлена на рис. 4.3.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
47 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
Рис. 4.3. Принципиальная схема подключения ГЕ САОЗ, насосов аварийной подпитки низкого и высокого давления.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
48 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|
4.2.3. Исходные данные, начальные и граничные условия для расчета
системы охлаждения активной зоны
Основные параметры, характеризующие исходное состояние реакторной установки приняты с учетом возможных отклонений в пределах погрешности измерения и точности их регулирования и представлены в таблице 4.11, 4.12.
Таблица 4.11. Основные параметры реакторной установки
Параметр |
Значение |
|
|
|
|
||
Номинальное |
Принятое |
||
|
|||
|
|
|
|
Тепловая мощность реактора, МВт |
375 |
430 |
|
|
|
(104 % Nном) |
|
Число рабочих кассет, шт. |
240 |
|
|
|
|
|
|
Число кассет АРК, шт. |
73 |
|
|
|
|
|
|
Число кассет – экранов, шт. |
36 |
|
|
|
|
|
|
Расчетная высота активной зоны, м |
2,44 |
|
|
|
|
|
|
Давление теплоносителя на выходе из реактора, МПа, |
12,36 |
12,46 |
|
абсолютное |
|||
|
|
||
|
|
|
|
Температура теплоносителя на входе в реактор, оС |
267,0 |
269,0 |
|
Максимальный линейный тепловой поток, Вт/см |
312,5 |
325,0 |
|
|
|
|
|
Расход теплоносителя через реактор; |
|
|
|
- объемный, м3/ч |
42480 |
41175 |
|
- массовый, кг/с |
9258 |
8911 |
|
|
|
|
|
Уровень в компенсаторе объема, м |
5,12 |
4,82 |
|
|
|
|
|
Уровень котловой воды в ПГ, м |
2,105 |
2,100 |
|
|
|
|
|
Давление пара на выходе из ПГ, МПа |
4,61 |
4,81 |
|
|
|||
Давление пара в главном паровом коллекторе, МПа |
4,56 |
4,66 |
|
|
|
|
|
Температура питательной воды, оС |
223,0 |
223,0 |
|
Температура питательной воды при отключении |
|
|
|
подогревателей высокого давления, С |
156,0 |
156,0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДР-2068191-140404.65-02-14 |
49 |
Ли |
Изм. |
№ докум. |
Подп. |
Дат |
|
|
|
|