proekt9

Итак, наиболее вероятным фактором воздействия на резервуар является действие факторов техногенного характера.

Построена блок-схема сценария развития возможной ЧС при разгерметизации линейного ресивера 3,5 РВ на основной производственной площадке объектаN представлена в ПРИЛОЖЕНИИ Г.

На основе рассмотренных сценариев возникновения ЧС можно постро «дерево событий» и оценить риск возникновения аварии на холодильной установке.

2.4 Оценка риска аварий на холодильной установке

Аварийные ситуации, связанные с разгерметизацией холодильного оборудования на предприятиях пищевой промышленности влекут за собой значительные потер среди людей и значительный материальный . ущербКрупные аварии обычно характеризуются комбинацией случайных событий, которые возникают с различной частотой и на разных стадиях развития аварии.

Значение частоты возникновения отдельного события или пересчитывается путем умножения частоты возникновения инициирующего события на условную вероятность развития аварии по конкретному сценарию.

оборудования, инцидентов, ошибок персонала и нерасчетных внешних(техногенных природных) воздействий, приводящих к головному событию(аварийной ситуации). Данный метод позволяет провести анализ возможных причин возникновения аварийной

Заданный уровень вероятности безаварийного состояния не обеспечивается(т.к. Рба=0,91<0,95), поэтому необходимо разработка дополнительных мероприят, повышающих надежность эксплуатации линейного ресивера.

Анализ «дерева отказа» позволяет выделить ветви прохождения сигнала к головному событию, а также указать связанные с ними минимально пропускны сочетания, минимально отсечные сочетания.

23

Рисунок 2.2 – «Дерево отказов» развития аварии на холодильной установке объекта N

2.5 Прогноз обстановки, которая может сложиться на территории, подвергшейся воздействию факторов ЧС

При эксплуатации аммиачной холодильной установки наибольшее количество выброшенного аммиака (1630 кг) возможно при разрушении линейного ресивера3,5 РВ.

Вследствие разрушения линейного ресивера 3,5РВ в технологическом блоке №1

24

Таблица 2.1- Исходные данные, необходимые для осуществления прогноза развития ЧС

Расчетная температура 100С, время истечения аммиака при ручном перекрытии арматуры (в соответствии с НПБ-105-03) – 300с, время испарения аммиака из розлива – до ликвидации розлива – 900с), максимальное количество вещества, участвующего в аварии, определяется количеством аммиака в блоке (до 1621,2 кг жидкого аммиака и до 8,7 кг газообразного аммиака). При этом из пролива жидкого аммиака практически мгновенно перейдет в газовую фазу до 743 кг аммиака (первичное облако), а остальная часть охлаждается до температуры минус 330 С и испаряется вследствие теплопритока

газообразного аммиака. Всего в окружающую среду может быть выброшено до1655,9 кг аммиака.

Образовавшееся токсическое облако распространяется по направлению ветра на северо-восток.

2.6 Расчет масштабов заражения и численности пострадавшего персонала в результате ЧС

Прогноз и оценка химической обстановки в зоне ЧС являются одной из важных задач РСЧС. Чем точнее будет прогноз— тем больше будет готовность предприятия к снижению последствий, локализации и в конечном итоге ликвидации ЧС.

25

2.7.1 Расчет масштабов заражения территории

Расчет масштабов заражения территории производился с помощью"Методики прогнозирования масштабов заражения АХОВ при авариях(разрушениях) на ХОО" [27].

Глубина заражения – 0,87 км (ПРИЛОЖЕНИЕ Д). Площадь зоны возможного заражения - 0,594 км2

Площадь зоны фактического заражения - 0,07 км2 (ПРИЛОЖЕНИЕ А1).

2.7.2 Расчет масштабов заражения с использованием программного пакета ArcViev 3,2

В данном проекте разрабатывается программный модуль в пакетеArcViev, в

Рисунок 2.6 - Пример решения прогнозирования наиболее опасного сценария ЧС на объекте N, при разгерметизации линейного

ресивера 3,5 РВ Зона заражения, спроектированная в программе «Моделирование+», при ЧС на

объекте N представлена на рисунке 2.8

26

27

взрыва (пожара) на холодильной установке, а также определить категорию установки по пожаровзрывоопасности.

28

3 ПОЖАРОВЗРЫВОЗАЩИТА АММИАЧНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ

пожаровзрывобезопасности и мероприятий по снижению последствий взрыва и пожара

(пожара) в технологической установке обусловлено совместным образованием горючей среды (событие ГС) на рассматриваемом объекте и появлением в этой среде источника зажигания (событие ИЗ) [26]

Расчет показал, что вероятность возникновения взрыва(пожара) на объекте приближенно равен нулю, это значит, что взрыв или пожар на холодильной установке практически не возможен. Однако для оценки пожаровзрывоопасности установки допустим, что в результате разрушения линейного ресивера3,5 РВ с аммиаком его первичное облако взорвалось.

При оценке пожаровзрывоопасности холодильной установки оценивают следующие параметры:

- избыточное давление, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей аммиака. При расчете значений критериев пожарной опасности в качестве расчетного выбирается наиболее неблагоприятный вариант развития аварии(полное разрушение

распространения пламени (НКПР) газов и паров.

На территории предприятия N холодильная установка размещена на открытом пространстве (см Приложение А). Максимальное количество аммиака, содержащееся в наибольшей емкости 1,63 т.

3.1Расчет параметров пожаровзрывоопасности аммиачной

холодильной установки

Расчет критериев пожарной опасности при сгорании аммиака производится для определения категории данного объекта по пожарной опасности [29].

При расчете значений критериев выбирается наиболее неблагоприятный вариант развития аварии – разрушение резервуара, при котором все содержимое резервуара поступает в открытое пространство.

29

3.1.1 Расчет избыточного давления, развиваемого при сгорании аммиака

Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определим избыточное давление при сгорании аммиака, вышедшего в атмосферу из резервуаров.

Расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси аммиака на наружной установке равно45,98 кПа, что превышает 5 кПа, то данная холодильная установка относится к категории Ан по пожарной опасности. [16]

Зависимость избыточного давления на фронте ударной волны и импульс волны давления от расстояния до центра взрыва представлена в таблице 3.1.

Таблица 3.1 – Зависимость избыточного давления и импульса волны давления от расстояния до центра взрыва

При оперативном прогнозировании выделяются 4 зоны разрушений:

1.зона полных разрушений (∆Рф≥50 кПа);

2.зона сильных разрушений (30≤∆Рф<50 кПа);

3.зона средних разрушений (20≤∆Рф<30 кПа);

4.зона слабых разрушений (10≤∆Рф<20 кПа)

30

Из рисунка видно, что в зону полных и сильных разрушений попадает сам линейный ресивер и компрессор, а в зону средних разрушений здание контрольнопропускного пункта расположенное на расстоянии40 м от центра взрыва промышленное сооружение на расстоянии 35 м. Слабые разрушения получат здания и сооружения, находящиеся на расстоянии 65 м, в них будут выбиты стекла.

3.1.3 Расчет размеров зон, ограниченных нижним концентрационным пределом распространения пламени (НКПР) при разгерметизации резервуара с аммиаком

Для первичного облака поступившегося в результате разрушения резервуаров необходимо определить концентрационные пределы распространения пламени [29].

Расчет показал, что значения для разгерметизации резервуара с аммиаком геометрически зона, ограниченная НКПР газов, будет представлять цилиндр с основанием радиусом Rб = 2,9 м и высотой hб = 3,9 при h=1м. За начало зоны, ограниченной НКПР газов, принимают внешние габаритные размеры емкости.

Одной из причин пожара и взрыва на установках является воздействие прямых ударов молнии, поэтому для защиты помещения линейных ресиверов необходимо предусмотреть молниеотвод и рассчитать зону его защиты.

3.2Молниезащита помещения линейных ресиверов

электрическим током. Тяжесть последствий удара молнии зависит прежде всего от взрывоили пожароопасности здания или сооружения при термических воздействиях молнии.

От прямых ударов молнии могут происходить механические разруше объектов, через которые происходит грозовой разряд. Ток молнии выделяет очень большое количество тепла, что может служить причиной возникновения пожара, если

обслуживания установки. Вспомогательное помещение имеет с установкой общую крышу высотой 6,5 м.

Ожидаемое количество поражений склада аммиака молнией в год 0,0146 [39]. Согласно СО 153-34.21.122-2003 «Инструкции по устройству молниезащиты

зданий, сооружений и промышленных коммуникаций» помещение линейных ресиверов относится к специальным опасным для экологии объектам.

31

Молниезащита выполняется от прямых ударов молнии(внешняя молниезащита системы – МЗС) с помощью тросового молниеотвода с надежностью защиты 0,999.

представляет собой три вертикальных электрода с размерами: с = 5 м, l = 3 м и t ≥ 0,5, объединенные между собой горизонтальным электродом (рисунок 3.3).

Параметры конструкции одиночного тросового молниеотвода, обеспечивающего молниезащиту резервуара составляют: высота молниеотвода – 11м, высота зоны защиты

– 10 м, радиус защиты на уровне земли – 19 м.

3.3 Оценка индивидуального и социального риска

Настоящий метод применим для расчета индивидуального и социального риска на наружных технологических установках при возникновении таких поражающи факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей.

3.3.1Метод оценки индивидуального риска

Это говорит о том, что склад аммиака соответствует требуемому уровню безопасности. Социальный риск не рассчитывается, т.к. социальный риск рассчитывается если

ожидаемое количество погибших больше или равно 10 человек [9].

Итак, в заключении можно сделать вывод, что холодильная установка, согласно

32