09%20%D0%B2%D0%B0%D1%80%20%D0%AD%D0%9F%D0%A2
.pdfS Т = 1,029 * P d0 |
|
(3.17 ) |
|
S Т = |
1,029 * 5537,6 = |
5698,19 |
(кВА) |
14)Мощность уравнительного реактора |
|
|
|
Sур = 0,02 * P d0 = |
0,02 * 5537,6 = |
|
110,752 (кВА) |
15)Суммарную мощность тансформаторного оборудования |
|||
S ТΣ = S Т + S УР |
|
(3.18 ) |
|
S ТΣ = |
5698,1904 + 110,752 |
5808,942 |
(кВА) |
16)Потери ХХ (∆P ХХ ) и потери КЗ (∆P КЗ ) преобразовательного трансформатора . Так как полный расчет трансформатора не производится, то ориентировочно можно принять:
∆P ХХ = |
0,002 |
* |
S ТΣ |
|
(3.19 ) |
∆P КЗ = |
0,007 |
* |
S ТΣ |
|
(3.20 ) |
∆P ХХ = |
0,002 |
* 5808,9424 = |
12 |
(кВт) |
|
∆P КЗ = |
0,007 |
* 5808,9424 = |
41 |
(кВт) |
|
Таблица 3.1 - Параметры преобразовательного трансформатора
Параметр |
|
Расчетные |
Параметр |
|
Расчетные |
|
|
значения |
|
|
значения |
U d0 |
(кВ) |
3,461 |
К Т |
|
4,099 |
P d0 |
(кВт) |
5537,6 |
I 1Н |
(А) |
307,86 |
S 1Н |
(кВА) |
5604,051 |
S 2НУ |
(кВА) |
2899,487 |
u КС |
% |
3,736 |
S 2НД |
(кВА) |
2899,487 |
u К |
% |
14,236 |
S 2Н |
(кВА) |
5798,97 |
U 2У |
(кВ) |
1,479 |
S Т |
(кВА) |
5698,19 |
U 2Д |
(кВ) |
2,564 |
S УР |
(кВА) |
110,752 |
I 2У |
(А) |
653,12 |
S ТΣ |
(кВА) |
5808,942 |
I 2Д |
(А) |
377,12 |
∆P ХХ |
(кВт) |
12 |
U 1Ф |
(кВ) |
6,062 |
∆P КЗ |
(кВт) |
41 |
3.2. Выбор типа и обозначения преобразовательного трансформатора.
Выберем стандартную номинальную типовую мощность из следующего условия
|
S НТ |
> |
S Т |
(3.21 ) |
где |
S Т |
- расчетная типовая мощность трансформатора , кВА |
||
|
S НТ |
- стандартная номинальная типовая мощность , кВА |
||
|
S НТ = |
6000 |
(кВА) |
|
6000 кВА |
> |
5808,942 кВА |
Определим схемы соединения сетевой и вентильной обмоток:
-сетевая обмотка соединена в звезду;
-вентильные обмотки соединены в "звезду№ и "треугольник";
Запишем полное условное обозначение трансформатора :ТРДП-6000/10,5Ж-У/УД-0-11 Расшифровывается следующим образом:
Т- трансформатор трехфазный; Р- с расщепленными вентильными обмотками;
Д - естественная циркуляция масла и принудительная воздуха; П- для питания полупроводникового преобразователя ; 6000 - типовая мощность,кВА 10,5 - номинальное напряжение сетевой обмотки, кВ;
Ж - назначение трансформатора (для железнодорожного транспорта) У - сетевая обмотка соединена в "звезду"; УД - вентильные обмотки соединены в "звезду" и "треугольник";
0-11 - группы соединения вентильных обмоток трансформатора , соответственно для "звезды" и "треугольника"
4. Проект вентильной части преобразователя.
4.1. Параллельное соединение вентилей.
4.1.1. Постановка задачи.
Число параллельно соединенных диодов в одном вентильном плече определяется для следующих расчетных режимов:
а) режима номинальной нагрузки; б) режима перегрузки; в) аварийного режима.
Для указанных режимов по исхлдным данным рассчитываются токи, протекающие по вентильному плечу:
- для режима номинальной нагрузки - средний ток вентильного плеча I V ;
- для режима перегрузки - ток вентильного плеча в режиме перегрузки I V ПЕР ; - для режима КЗ - ударный ток i уд .
Кроме того , для заданного вентиля определяются:
-максимально допустимый ток длительного режима - I FAVm ;
-максимально допустимый средний прямой ток в режиме 10-секундной перегрузки - I F(ОV) ;
-ударный неповторяющийся прямой ток длительностью 10 мс - I FSM.
4.1.2. Расчет токов в цепях вентильной части преобразователя . 4.1.2.1. Расчет среднего тока вентильного плеча.
Условия работы вентильных плеч ВП при номинальном режиме определяются средними значениями
токов вентильных плеч I V ,численные значения которых могут быть рассчитаны по формуле:
I V = I d / 6 |
(4.1 ) |
I V = |
1600 / 6 = 266,6667 (А) |
4.1.2.2. Расчет тока вентильного плеча при перегрузке.
Условиями задания на курсовую работу определена работа преобразователей в течении 10 секунд с перегрузкой в К ПЕР = 2 раз по сравнению с с максимальным током вентильного плеча I V MAX .
Iv max =0,5 * Id = 800 |
(A) |
Значение тока вентильного плеча при перегрузке определяется следующим соотношением:
I V ПЕР = К ПЕР * I V MAX |
|
(4.2 ) |
I V ПЕР = 2 * 800 = |
1600 |
(A) |
4.1.2.3. Расчет ударного тока при аварийном режиме.
Вентильная часть преобразователя должна выдерживать перегрузки при аварийном режиме. Таким режимом для ВП является глухое КЗ между плюсовым и минусовым выводами при угле регулирония α =0.
Полный ток аварий ного режима состоит из периодической и апериодической соствляющих.Значение амплитуды тока аварийного режима (ударный ток), протекающий через вентильное плечо при КЗ для ВП можно определить по упрощеннной формуле:
|
|
|
|
I 2 НУ |
||
i УД = |
255* |
|
|
|
|
|
|
|
u K |
||||
|
|
|
|
|||
где I 2 НУ = 653 |
(А) номинальное значение тока вентильной обмотки трансформатора , |
|||||
|
|
соединенной в "У" (таблица 3.1) |
||||
u K = |
14,236 |
% , напряжение КЗ цепи коммутации (таблица 3.1) |
||||
|
|
653 |
|
|||
i УД = |
255* |
|
|
|
= 11698,9 (А) |
|
|
|
|
||||
|
|
14,236 |
|
|||
4.1.3. Расчет допустимых токов одного вентиля
4.1.3.1. Расчет максимально допустимого среднего прямого тока вентиля
Максимально допустимый средний прямой ток I FAVm одного и того же вентиля зависит от схемы преобразователя ,характера нагрузки ,типа охладителя и системы охлаждения. Его величина при заданных условиях определяется по следующей формуле:
|
|
T jm - T a |
|
|
U2(TO) + 4*k2Ф * r T * |
|
|
|
- U (TO) |
|
|
|
||
I FAVm = |
|
R thja |
, где |
|
|
|
|
|
2 * k2Ф*rT |
|
U (TO) = |
1,1 |
|
- пороговое напряжение вентиля, В; |
||
kФ = |
|
|
|
коэффициент формы кривой тока вентильного плеча, равный отношению |
|
3 |
|
||||
|
|
|
|
действующего значения тока к среднему; |
|
r T = |
0,000124 |
0 С |
- дифференциальное сопротивление вентиля, Ом; |
||
T jm = |
175 |
- максимально допустимая температура вентиля; |
|||
T a = |
40 |
|
0 С |
- температура охлаждающей среды, зависящая от климатических |
|
|
|
|
|
|
условий и места установки преобразователя; |
R thja |
- полное тепловое сопротивление "переход - охлаждающая среда", зависящая от типа вен- |
||||
|
тиля , охладителя и способа охлаждения. |
||||
Величину R thja можно найти по выражению:
R thja = R thjc + R thch + R thha |
|
|
|
|
|
|
|||
R thjc = |
0,011 |
0С/Вт |
- тепловое сопротивление "переход - корпус"; |
||||||
R thch = |
0,01 |
0С/Вт |
- тепловое сопротивление " корпус - поверхность охладителя"; |
||||||
R thha = |
0,1 |
0С/Вт |
- тепловое сопротивление " поверхность охладителя - охлаждающая |
||||||
|
|
|
|
среда "; |
|
|
|
|
|
R thja = |
0,011 + 0,01 + 0,1 = |
0,121 |
|
0С/Вт |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
175 - 40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,1 + 4*3*0,000124* |
|
1,1 |
|
798,597 (А) |
||
|
|
|
|
|
|||||
I FAVm = |
|
|
|
0,121 |
= |
||||
|
|
|
2*3*0,000124 |
|
|
|
|
|
|
4.1.3.2. Расчет допустимого среднего тока перегрузки вентиля.
В процессе эксплуатации преобразователя вентили могут подвергаться рабочим перегрузкам по току.
Исходными данными для рассчета перегрузок по току являются тип вентиля, тип охладителя, способ и интенсивность охлаждения , форма кривой тока. Допустимая амплитуда тока при длительности перегрузки 0,1…100 с определяется из выражения:
IF(OV) = |
1 |
* √ |
U |
2 |
+ 4 * r |
Т |
* |
T jm - T j + P F(AV) * Z (th) tja |
- U(ТО) |
(4.6) |
|
|
|
||||||||
|
2 * rТ |
(ТО) |
|
|
|
0,3 * Z (th) tja + 0,7 * Z (th) tjс |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
T j - температура перехода при нагреве его токами предварительной нагрузки; |
|
||||||||
|
P F(AV) - мощность потерь в вентиле, обусловленных токами предварительной нагрузки; |
|||||||||
|
Z (th) tja - переходное тепловое сопротивление "переход-охлаждающая среда"; |
|
||||||||
|
Z (th) tjс -переходное тепловое сопротивление "переход-корпус"; |
|
|
|||||||
Температуру T j , мощность P F(AV) и сопротивление Z (th) tja можно найти из следующих соотношений.
T j = T a + PF(AV) * Rthja |
(4.7 ) |
|
PF(AV) =U(TO)*IFAV + kф2*rT*I2FAV |
(4.8 ) |
|
Z (th) tja = Z (th) tjc + Z (th) tch + Z (th) tha |
(4.9 ) |
где |
IFAV - ток предварительной нагрузки вентиля; |
|
Z (th) tch - переходное тепловое сопротивление "корпус-поверхность охладителя"; Z (th)tha= 0,02 0 С/Вт - переходное тепловое сопротивление "поверхность
охладителя - охлаждающая среда".
Наиболее тяжелым будет режим с предварительной нагрузкой ,равной номинальному току I dн,т.е.
|
I FAV = I V / a 1 |
, |
|
|
(4.10 ) |
||||||
где |
а 1 - число паралльно соединенных вентилей в плече, определенное по формуле 4.11 |
||||||||||
Число параллельно соединенных вентилей при номинальном режиме |
|||||||||||
|
|
|
|
|
I V |
|
|
|
|
|
|
|
а 1 = |
|
|
|
|
|
|
|
+ a`1 |
|
(4.11 ) |
|
|
K I * I FAV m |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
K I |
= 0,9 |
|
|
|
- коэффициент ,учитывающий возможное неравномерное распределе- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ние тока между паралелльными вентилями; |
||||
|
a` -число,округляющее результат расчета до большего целого. |
||||||||||
|
|
266,6667 |
|
|
|
|
|
||||
|
а 1 |
= |
|
|
|
|
|
|
+ a`1 = 0,371+ |
0,629= |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
0,9 * 798,597 |
|
|
|||||||
|
|
266,6667 |
|
|
|
|
|
||||
|
I FAV = |
|
|
= |
|
|
266,667 (A) |
|
|
||
|
1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Переходные тепловые сопротивления "переход-копус";"корпус-поверхность охладителя" в формуле 4.9 примем равными :
|
|
Z (th) tjc = R thjc = |
0,011 |
0С/Вт |
|
|
|
|
|||||
|
|
Z (th) tch = R thch = |
0,01 |
0С/Вт |
(4.12 ) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
3 ) 2 * |
2 |
|
|
|
|
|
PF(AV) = |
|
1,1* 266,667 + ( |
|
|
0,000124 * 266,667 = |
319,787 (Вт) |
|
||||||
T j = |
|
40 + 319,787*0,121 |
|
|
|
78,694 0 C |
|
|
|
|
|||
Z (th) tja = |
0,011 + 0,01 + 0,02 = |
|
|
0,041 0C/Вт |
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
2 |
175-78,694+319,787*0,041 |
|
|
|
|||||
IF(OV) |
= |
|
|
* |
|
1,1 + |
4*0,000124* |
|
|
-1,1 |
= |
||
|
|
|
|
||||||||||
|
|||||||||||||
|
|
2 * 0,000124 |
|
|
|
0,3*0,041+0,7*0,011 |
|
|
|
||||
|
= |
|
3551,592 (А) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4.1.3.3. Определение ударного неповторяющегося прямого тока вентиля.
Ударный неповторяющийся прямой ток I FSM зависит от типа вентиля , температуры p-n перехода и длительности импульса t i .
Значение I FSM при заданной в курсовой работе длительности протекания аварийного тока, равной
10 с для типа вентиля |
ДЛ173-3200 |
равно: |
|
I FSM = |
45000 (А) |
|
|
4.1.4. Расчет параллельно соединенных вентилей.
Число параллельно соединенных вентилей определяется по трем выше рассмотренным режимам
(см. п. 4.1.1.)
а) номинальному по формуле 4.11. б)режиму перегрузки
|
|
|
I V ПЕР |
|
|
|
|||
a 2 = |
|
|
|
+ a`2 |
|
|
(4.13 ) |
||
|
|
|
|
||||||
K I * I F(OV) |
|
|
|
||||||
в) режиму КЗ |
|
|
|
||||||
|
|
|
i УД |
|
|
|
|||
a 3 = |
|
|
|
+ a`3 |
|
|
(4.14 ) |
||
|
|
|
|
|
|||||
K I * I FSM |
|
|
|
||||||
где |
K I = 0,9 |
- коэффициент ,учитывающий возможное неравномерное распределе- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ние тока между паралелльными вентилями; |
||
a`2,а`3 - числа, округляющие результаты расчета до большего целого. |
|||||||||
a 1 = 1 |
|
|
(шт.) |
|
|
|
|||
|
|
|
1600 |
|
|
|
|
|
|
a 2 = |
|
+ |
0,499 = |
1 |
(шт.) |
||||
|
|||||||||
0,9 * 3551,592 |
|
|
|
||||||
|
|
|
11698,9 |
|
|
|
|
||
a 3 = |
|
+ |
0,711 = |
1 |
(шт.) |
||||
|
|||||||||
0,9 * 45000 |
|
|
|
|
|||||
Окончательно число параллельно соединенных вентилей в каждом плече выберем как наибольшее из трех рассчитанных значений
a= 1 (шт.)
Основные результаты расчета числа параллельно включенных вентилей сведем в таблицу 4.1.
Таблица 4.1. Расчет числа параллельно соединенных вентилей в плече ВП
I V |
(A) |
266,6667 |
I V ПЕР |
(A) |
1600 |
i УД |
(A) |
11698,9 |
R thja |
0С/Вт |
0,121 |
Z (th) tja |
0С/Вт |
0,02 |
PF(AV) |
(Вт) |
319,787 |
I FAVm |
(A) |
798,597 |
IF(OV) |
(A) |
3551,592 |
I FSM |
(A) |
45000 |
a 1 |
(шт.) |
1 |
a 2 |
(шт.) |
1 |
a 3 |
(шт.) |
1 |
а |
(шт.) |
1 |
4.2. Последовательное соединение вентилей
Число последовательно соединенных диодов в вентильном плече определяется для следующих трех расчетных режимов:
а) рабочего режима преобразователя ; б) режима повторяющихся перенапряжений;
в) режима неповторяющихся перенапряжений.
Для указанных режимов по исходным данным рассчитываются напряжения ,прикладываемые к вентильному плечу от вентильных обмоток. Так для рабочего режима рассчитывается амплитуда ра-
бочего обратного напряжения U Vmax,для режима повторяющихся перенапряжений - амплитуда повто-
ряющегося перенапряжения U VП и для режима неповторяющихся перенапряжений - амплитуда неповторяющегося перенапряжения U VПН .
Кроме того ,после выбора класса заданного вентиля определяются его допустимые импульсные обратные напряжения:рабочее U RWM , повторяющееся U RRM и неповторяющееся U RSM.
4.2.2.Расчет амплитуд обратных напряжений,прикладываемых к вентильному плечу от
вентильных обмоток
4.2.2.1.Расчет амплитуды рабочего обратного напряжения UVMAX
Амплитудное значение рабочего обратного напряжения U VMAX , прикладываемого к вентильному в непроводящую часть периода,зависит от схемы и напряжения ХХ преобразователя. Оно может быть найдено по соотношению:
U VMAX = |
1,047 |
* |
Ud0 |
|
(4.15 ) |
U VMAX = 1,047 * |
3,461 = |
|
3,624 (кВ) = |
3624 |
(В) |
4.2.2.2. Расчет амплитуды повторяющегося перенапряжения
Повторяющиеся (коммутационные) перенапряжения U VП возникают при включении и отключении преобразователя , а также во время его работы при переходе тока с одного вентильного плеча на другое.
U VП = К П * |
U VМАХ |
|
|
(4.16 ) |
||
где К П = 1,4 |
- коэффициент повторяющихся перенапряжений |
|
||||
U VП = |
1,4 |
* 3,624 = |
5,074 |
(кВ) = |
5074 |
(В) |
4.2.2.3. Расчет амплитуды неповторяющегося перенапряжения
Неповторяющиеся перенапряжения возникают при грозовых и аварийных явлениях. Для защиты
преобразователей используют разрядники. |
|
|
Численное значение неповторяющихся перенапряжений |
U VHП |
, прикладываемых к вентиль- |
ному плечу, зависит от пробивного или остающегося напряжения разрядников, которыми защищен преобразователь
Величину |
U VHП |
можно определить по формуле: |
|
|||
U VНП = К НП * U VMAX |
|
|
|
(4.17 ) |
||
где КНП= |
1,92 |
- коэффициент неповторяющихся перенапряжений |
||||
U VНП = |
1,92 * 3,624 = |
6,958 |
(кВ) = |
6958 |
(В) |
|
4.2.3 Выбор класса вентиля
Для того, чтобы в плече не применять последовательное соединение вентилей, класс вентиля должен быть выбран из следующего условия:
|
Uvп |
|
5074 |
|
|
|
К ≥ |
|
= |
|
= |
50,74 |
(4.18 ) |
|
|
|||||
|
||||||
100 |
|
100 |
|
|
|
|
Выбираем класс диода: |
|
К = 25 |
|
|
||
4.2.4. Определение импульсных обратных напряжений, выдерживаемых одним выбранным вентилем.
Для вентилей каждого класса установлены численные значения рабочего импульсного обратного напряжения URWM ,повторяющегося импульсного обратного напряжения U RRM и неповторяющегося импульсного обратного напряжения U RSM, которые вентиль может выдержать без повреждений.
Для заданного вентиля:
URRM, B |
100 |
К |
2500 |
URSM, B |
116 |
К |
2900 |
UЛ, B |
- |
|
|
URWM, B |
67 |
К |
1675 |
4.2.5. Расчет числа последовательно соединенных вентилей.
Число последовательно соединенных вентилей в плече преобразователя определяется по трем выше перечисленным режимам (п. 4.2.1.)
а)рабочему
|
|
Uvмах* 1+ |
∆U1 |
|
|
|
|
|
|
|
S1 |
= |
100 |
|
|
+S'1 |
|
(4.19 ) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
KU |
* URWM |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
б) повторяющихся перенапряжений |
|
|
|
|||||||
|
|
U VП * 1+ |
∆U1 |
|
|
|
|
|
|
|
S 2 |
= |
100 |
|
|
+S'2 |
|
(4.20 ) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
K U |
* U RRM |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
в) неповторяющихся перенапряжений |
|
|
|
|||||||
|
|
UVНП* 1+ |
∆U1 |
|
|
|
|
|
|
|
S3 |
= |
101 |
|
|
+S'3 |
|
(4.21 ) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
KU |
* URSM |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
|
K U = 0,9 |
|
|
- коэффициент ,учитывающий неравномерное распределение |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
напряжения между последовательносоединенными вентилями; |
|||
|
|
∆U1 = |
|
3,5% |
|
|
- возможное увеличение напряжения питающей сети; |
|||
|
|
S1', S2', S3' - число, округляющее расчет до целого; |
|
|
||||||
|
|
|
3624 * |
1+ |
|
3,5 |
|
|
|
|
S1 |
= |
|
|
100 |
+ 0,512 = |
3 |
шт. |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,9 * 1675 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
5074 * |
1+ |
|
3,5 |
|
|
|
|
S 2 |
= |
|
|
100 |
+ 0,666 = |
3 |
шт. |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,9 * 2500 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
6958 * |
1+ |
|
3,5 |
|
|
|
|
S3 |
= |
|
|
100 |
+ 0,241 = |
3 |
шт. |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,9 * 2900 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Окончательное число последовательно включенных вентилей в плече выбирается как наибольшее из трех рассчитанных значений, то есть:
S = |
3 |
(шт) |
Основные результаты рассчета сведем в таблицу 4.2.
Таблица 4.2 - Расчет числа последовательно соединенных вентилей в плече ВП
Параметр |
Значение |
UVMAX, B |
3624 |
UVП, В |
5074 |
UVHП, В |
6958 |
URWM, B |
1675 |
URRM, B |
2500 |
URSM, B |
2900 |
S1, шт. |
3 |
S2, шт. |
3 |
S3, шт. |
3 |
S, шт. |
3 |
4.3. Расчет общего числа вентилей преобразователя
Общее число вентилей N , которое необходимо для коплектации преобразователя равно:
|
N = n * a * S |
|
(4.22 ) |
|
n = |
12 |
- число вентильных плеч. |
||
N = |
12 * 1 * 3 = |
36 |
шт |
|
4.4. Разработка силовой схемы вентильного плеча.
4.4.1. Расчет и выбор устойств выравнивания распределения напряжения
Из - за расхождения обратных ветвей ВАХ вентилей, а также прямых ветвей ВАХ диодов и тиристоров,а также прямых ветвей ВАХ закрытых тиристоров происходит неравномерное распределение напряжения между последовательно включенными вентилями.Это может привести к пробою вентильного плеча,начиная с вентиля,имеющего наименьший обратный ток.Неравномерное распределение прямого напряжения между закрытыми тиристорами может привести к самопроизвольному переключению их в проводящее состояние Для выравнивания распределения напряжения между последовательно включенными вентилями
параллельно им включают шунтирующие резисторы Rш и резисторно емкостные цепи Rв - Св. Сопротивление и мощность шунтирующего резистора находится из следующих выражений:
RШ = |
S * URRM - UVП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( S - 1 ) * IRRM * a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
U2VП |
|
|
|
|
|
|
|
(4.21 ) |
|
|
|
|
Рш ≥ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4 * S2 * Rш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
IRRM = |
0,1 |
|
(А) |
|
|
- повторяющийся импульсный обратный ток |
|
|||||
RШ = |
3 * 2500 - 5074 |
|
|
= |
|
2426 |
= |
12130 |
(Ом)= |
12,13 |
(кОм) |
||
( 3 - 1 ) * 0,1 * 1 |
|
|
0,2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рш = |
5074 |
|
|
|
= |
|
25745476 |
= |
58,957 |
(Вт) |
|
|
|
4*9*12130 |
|
|
436680 |
|
|
||||||||
Выбираем резистор R Ш типа |
|
|
|
|
|
ПЭВ-140 |
с R Н = |
4,0 |
(кОм) |
и PMAX = |
40 Вт |
||
3 резистора, включенные последовательно. |
|
|
|
|
|
||||||||
Емкость конденсаторов определяется по формуле: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
Св ≥ |
(S - 1) * Qrr |
|
|
|
|
(4.22 ) |
|
|
|
|||
|
4 *(S * U |
RRM |
- U |
) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
VП |
|
|
|
|
|
||||
Где |
Qrr = 1500 |
|
мкКл |
|
|
заряд восстановления вентилей |
|
|
|
||||