Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Курсовой проект МК 2 .doc
Скачиваний:
220
Добавлен:
16.05.2015
Размер:
1.67 Mб
Скачать

5.3.2. Подбор сечений нижнего пояса

Сечение верхнего пояса фермы компонуем из равнобоких уголков. Сечение изменяем один раз, во втором от опоры узле. Сечение в пролете подбираем по наибольшему растягивающему усилию в средних панелях, сечение у опоры - по расчетным усилиям в крайней панели.

Расчетная длина пояса в плоскости фермы равна расстоянию между узлами (oy = ). Расчетная длина из плоскости фермы равна расстоянию между точками закрепления поясов продольными распорками и вертикальными связями по фермам (рис. 4). При возможности появления в крайней панели фермы сжимающего усилия (табл.3). Для уменьшения расчетной длины панели в плоскости фермы рекомендуется ввести дополнительную нулевую стойку. Гибкость пояса в сжатой панели не должна превышать предельной [120]. Предельные гибкости растянутых стержней в соответствии с табл.20* [4].

Максимальное усилие нижнего пояса в стержне 3-4 (N = 2044 кН, табл. 3).

см2.

Принимаем сечение из 2 125 х 9 с геометрическими характеристиками: А = 101,7 см2; ix = 4,87 см; iy = 5,56 см;

Сечение у опоры. В связи с возможностью появления сжимающего усилия в панели 1-9 вводим нулевую стойку. Тогда x = 300 см; y = 560 см.

Требуемая площадь сечения (по растягивающему усилию N = 627,4 кН)

см2.

Требуемый радиус инерции (по сжимающему усилию N = - 139,9 кН)

Требуемым характеристикам наиболее близко удовлетворяет сечение из 2 110 х 7.

5.3.3. Подбор сечения опорного раскоса

Для уменьшения расчетной длины сжатого опорного раскоса в плоскости фермы устанавливаем дополнительную нулевую стойку, тогда расчетная длина ox = 0,5 = 200 см; расчетная длина из плоскости - oy =  = 401 см; предельная гибкость [] = 120. Порядок расчета аналогичен расчету верхнего сжатого пояса.

5.3.4. Подбор сечений раскосов и стоек

Расчетные длины элементов решетки ox = 0,8; oy = ; предельная гибкость сжатых стержней [] = 150; растянутых - по табл.20* СНиП.

Раскосы и стойки фермы (кроме средней стойки) принимаем таврового сечения из равнобоких уголков; средняя стойка принимается крестового сечения. Сечения менее 2 50 х 5 принимать не рекомендуется. Порядок расчета растянутых и сжатых стержней аналогичен изложенным выше.

5.4. Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам и поясам фермы

При расчете узлов фермы определяют размеры сварных швов и назначают габариты фасонок с таким расчетом, чтобы на них размещались все сварные швы стержней.

На сварной шов у обушка передается большая часть силы, чем на шов у пера. Для равнопологих уголков распределение силы N принимается так: на обушок 0,7N, на перо 0,3N. Для неравнопологих уголков: на обушок 0,75 или 065N и на перо 0,25 или 0,35N, соответственно для короткой и длинной полки (см. табл. ___). Задаваясь толщиной сварного шва kf, длину его на один уголок вычисляем по формуле (в сечении по металлу шва):

на обушок

см;

у пера

см,

где k - коэффициент распределения усилия на обушок и перо (табл.9, прилож.1).

При расчете по металлу границы сплавления формулы имеют следующий вид

см;

у пера

см,

где f и z - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа по табл. 34* [3];

wf и wz - коэффициенты условий работы шва, равны 1;

kf - катет шва; по обушку следует принимать не более толщины привариваемого уголка, а по перу - по табл.

Для сварки узлов фермы принимаем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d =1,4 ... 2 мм; kf.max = 8 мм; f = 0,8; z = 1,05; wf = zf = 1 (см. табл. 34* и п.11.2*); Rwf  f = 215  0,8 = 193 МПа > Rwz  z = 0,45  Ru  z = = 0,453701,05 = 174 МПа. Несущая способность швов определяется по границе сплавления.

Таблица расчета швов

стержня

Сечение

Усилие, кН

Шов по обушку

Шов по перу

Nоб, кН

kf, см

w, см

Nп, кН

kf, см

w, см

8 - 9

2 100 х 8

345

0,7N = 241

0,8

10

0,3N = 104

1 - 9

2 140 х 10

627,4

0,7N = 439

1,0*

14

0,3N = 188

2 - 9

2 125 х 9

969,1

0,7N = 678

1,0*

22

0,3N = 291

2 - 11

2

682

0,7N = 477

0,3N = 205

3 - 11

2

421

0,7N = 295

0,3N = 126

3 - 13

2

255,2

0,7N = 179

0,3N = 76

4 - 13

2

18,4

0,7N = 13

0,3N = 15

2 - 10

132,8

0,7N = 93

0,3N = 40

3 - 12

149,3

0,7N = 104

0,3N = 45

1 - 2

2 110 х 7

969

0,7N = 678

0,8***

0,3N = 291

* Для катета сварного шва kf = 10 мм Rwzz = 0,453701 = 166 МПа.

** kf = 1,0 см < 1,2tf = 1,20,9 = 1,08.

*** kf = 0,8 см < 1,2tf = 1,20,7 = 0,84.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Таблица 1