- •Центральный ордена трудового красного знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций им. Мельникова
- •1. Общие положения
- •2. Виды коррозионных повреждений строительных металлических конструкций
- •3. Установление источников коррозионных воздействий
- •4. Рекомендации по обеспечению нормальной эксплуатации металлоконструкций, организации работ по контролю их состояния и структуре антикоррозионных служб на предприятиях
- •5. Дополнительные требования к организации обследования конструкций в агрессивных средах
- •6. Оценка технического состояния и разработка мероприятий по восстановлению несущей способности и противокоррозионной защите конструкций
- •7. Особенности проектирования защиты от коррозии металлических конструкций зданий и сооружений, находящихся в процессе строительно-монтажных работ или в эксплуатации
- •8. Техника безопасности при проведении обследований конструкций в агрессивных средах
- •Результаты измерений параметров воздушной среды производственных помещений
- •Условие зависимости тврхт от суточного изменения технологических процессов и колебания твк атмосферных явлений
- •Акт технического осмотра строительных металлических конструкций здания (сооружения) ____________________________________________
- •Определение доли стержневых конструкций, подлежащих детальному освидетельствованию (предложено Макеевским инженерно-строительным институтом — кандидатами техн. Наук е. В. Гороховым и в. П. Королевым)
- •Ведомость коррозионных дефектов и повреждений
- •Снижение критической температуры хрупкости для элементов с коррозионными повреждениями
Ведомость коррозионных дефектов и повреждений
Вид конструкции |
Код элемента или узла |
Группа дефекта по классификации |
Эскиз и описание дефекта (повреждения) |
Примечание |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Обязательное'
МЕТОДИКА ПРОВЕРОЧНОГО РАСЧЕТА СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ПОДВЕРЖЕННЫХ КОРРОЗИОННОМУ ИЗНОСУ
(предложена Московским инженерно-строительным институтом им. В. В. Куйбышева — канд. техн. наук А. С. Коряковым иЯкутским государственным университетом — канд. техн. наук В. В. Филипповым)
Проверочный расчет стальных конструкций, подверженных коррозионному износу, следует производить по главе СНиП II-23-81* со следующими дополнениями и изменениями:
1. При сплошной коррозии элементов расчетную площадь поперечного сечения Аэфопределяют по формуле
Аэф = (1 ¾ kсD*) Аn,
где Аn¾номинальная площадь поперечного сечения элемента (по п. 5.18);D*¾глубина проникновения коррозии, принимаемая при односторонней коррозии профилей замкнутого сечения и листовых конструкцийD*=D,при коррозии по всей поверхности стержневых элементов конструкцийD*=, гдеD¾потеря толщины элемента, равная разнице между начальной и конечной толщиной;kс¾коэффициент слитности сечения, равный отношению периметра к площади поперечного сечения элемента. Размерностьkс(мм-1).
Приближенно значение коэффициента kсможно принимать рапным: для уголков 2/t, для замкнутых профилей 1/t, для швеллеров и двутавров 4/(t +d). Здесьt иd толщины полки и стенки. Для замкнутых профилей принимают периметр, рассчитываемый только для наружной поверхности элемента
2. Расчетный момент сопротивления для проверки прочности элементов, работающих (рассчитываемых) на изгиб, при сплошной коррозии допускается определять по формуле
wcj= (1¾D*yk)wn.
где wn¾номинальный момент сопротивления сечения без учета коррозионных повреждений;yk¾коэффициент, характеризующий изменение момента сопротивления в одной из главных плоскостей вследствие коррозии. Коэффициентыyх иyудля некоторых типоразмеров прокатных профилей приведены в табл. 1.
Таблица 1
Значения коэффициентов yх и yу для различных прокатных профилей
Швеллеры ГОСТ 8240 ¾72* |
Двутавры ГОСТ 8239 ¾84 |
Двутавры широкополочные ТУ 14-2-24 — 72 | ||||||
№ профиля |
yх, мм-1 |
yу, мм-1 |
№ профиля |
yх, мм-1 |
yу, мм-1 |
№ профиля |
yх, мм-1 |
yу, мм-1 |
12 |
0,287 |
0,274 |
20 |
0,263 |
0,238 |
20ш |
0,328 |
0,274 |
14 |
0,278 |
0,265 |
22 |
0,253 |
0,23 |
23ш |
0,287 |
0,274 |
16 |
0,27 |
0,255 |
24 |
0,236 |
0,211 |
23ш2 |
0,198 |
0,182 |
16а |
0,254 |
0,241 |
27 |
0,227 |
0,204 |
26ш |
0,249 |
0,235 |
18 |
0,262 |
0,247 |
27а |
0,219 |
0,196 |
30ш |
0,224 |
0,211 |
20 |
0,255 |
0,239 |
30 |
0,217 |
0,196 |
35ш |
0,198 |
0,185 |
22 |
0,243 |
0,227 |
30а |
0,208 |
0,187 |
40ш |
0,171 |
0,16 |
24 |
0,231 |
0,216 |
36 |
0,184 |
0,163 |
50ш |
0,17 |
0,16 |
27 |
0,221 |
0,205 |
40 |
0,174 |
0,154 |
60ш |
0,162 |
0,154 |
30 |
0,211 |
0,194 |
50 |
0,154 |
0,132 |
70ш |
0,149 |
0,14 |
36 |
0,185 |
0,169 |
60 |
0,129 |
0,112 |
¾ |
¾ |
— |
3. Учет влияния коррозионных повреждений (при остаточной после коррозии толщине 5 мм и менее, или если коррозионный износ превышает 25 % толщины сечения) на снижение сопротивляемости хрупкому разрушению при пониженных температурах следует производить путем изменения критической температуры Тk. Ее следует увеличивать на величинуDТk, принимаемую по табл. 2 в зависимости от марки стали.
Таблица 2