primeri_zao
.pdfWx ≥ MRmax .
Для круглого поперечного сечения момент сопротивления равен
Wх = πd 3 . 32
Следовательно, необходимый диаметр поперечного сечения равен
d = |
32Мтах |
= |
32 7,406 103 |
|
πR |
3,14 8 106 |
= 0,211м. |
||
|
3 |
|
3 |
|
Схема б (рис. 8).
Определяем опорные реакции заданной балки.
∑mA = |
|
|
|
|
1,4 +3,5 |
−1,4 |
|
+ М − RB |
7,0 |
= 0 ; |
|||||||||||
0 ; q (1,4 +3,5) |
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1,4 +3,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
7 (1,4 +3,5) |
|
|
|
|
|
|
−1,4 +20 |
|
|
||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||||||||
RB |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=8,0 кН; |
|
||||||||
|
7,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
∑mВ |
= |
0 ; q (1,4 + |
|
|
8,4 − |
1,4 +3,5 |
− М − RА 7,0 ; |
||||||||||||||
3,5) |
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4 |
+ |
3,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
7 (1,4 +3,5) 8,4 |
− |
|
|
|
|
|
|
|
−20 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||
RA |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 26,3кН. |
|
|||||
|
|
|
7,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проверка:
∑у = 0 ; q (1,4 +3,5)− RA − RB = 7 (1,4 +3,5)−26,3 −8,0 = 34,3 −34,3 = 0 ,
следовательно, опорные реакции вычислены верно.
Разбиваем балку на грузовые участки. В пределах каждого участка проводим сечение и отбрасываем правую часть балки. В поперечном сечении показываем внутренние силовые факторы в положительном направлении. Поперечную силу Qу и изгибающий момент Мх определяем из уравнений равновесия, составленных для левой части балки.
Первый участок: 0 ≤ z1 ≤1,40 м.
∑y = 0 ; Qy + q z1 = 0 ; Qy = −q z1 ;
∑m = 0 ; M x + q z12 / 2 = 0 ; M x = −q z12 / 2 ;
При z1 = 0; Qy = 0 ; M x = 0 .
При z1 =1,40 м; Qy = −9,8 кН; M x = −6,86 кНм.
21
Второй участок: 1,40 ≤ z2 ≤ 4,9 м.
∑y = 0 ; Qy + q z2 − RA = 0 ; Qy = RA −q z1 ;
∑m = 0 ; M x + q z22 / 2 − RA (z2 −1,4)= 0 ; M x = RA (z2 −1,4)−q z22 / 2 ;
|
q=7 Н/м |
|
|
М=3кН/м |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
А |
2 |
3 |
4 |
В z |
у |
RА=26,3 |
а2=3,50м |
|
а1=1,40м |
RB=8,0 |
а3=1,40м |
|
||||
|
|
|
l2=7,0 м |
|
|
16,5 |
|
|
|
|
|
Эп. Qy
(кН)
9,80 |
8,0 |
8,0 |
|
16,5/7=2,36 м
8,80
6,86
Эп. Мх
8,015
11,20
12,964
Рисунок 8
При z2 =1,40 ; Qy =16,50 кН; M x = −6,86 кНм. При z2 = 4,9 м; Qy = −8,0 кН; M x =8,015 кНм.
При z2 = 3,76 м; Qy = 0 кН; M x =12,964 кНм.
22
Для упрощения расчетов будем в дальнейшем отбрасывать левую часть балки. Третий участок: 1,40 ≤ z3 ≤ 3,5м.
∑y = 0 ; Qy + RB −q (z3 −1,4)= 0 ; Qy = q (z3 −1,4)− RB ;
∑m = 0 ; M x + q (z3 −1,4)2 / 2 − RB z3 = 0; M x = RB z3 −q (z3 −1,4)2 / 2 .
При z3 =1,40м; Qy = −8,0 кН; M x = −8,80 кНм. При z3 = 3,50м; Qy = −8,0 кН; M x =8,015 кНм.
Четвертый участок: 0 ≤ z4 ≤1,40 м.
∑y = 0 ; Qy + RB = 0 ; Qy = −RB = −8,0кН;
∑m = 0 ; M x − RB z4 = 0 ; M x = RB z4 .
При; z4 = 0 м; Qy = −8,0 кН; M x = 0 кНм.
При z4 =1,40 м; Qy = −8,0 кН; M x =11,20 кНм.
По полученным значениям строим эпюры поперечных сил Qу и изгибающих моментов Мх.
Запишем условие прочности при изгибе
σ = Мтах ≤ R =160 МПа,
Wx
где Мтах – максимальный изгибающий момент, возникающий в балке; Wx – момент сопротивления поперечного сечения балки.
Из записанного условия следует, что требуемый момент сопротивления поперечного сечения балки определяется следующим образом
тр |
|
М |
тах |
|
12,964 103 |
|
− |
6 |
3 |
3 |
Wх |
≥ |
|
|
= |
|
=81,03 10 |
|
|
м |
=81,03см . |
R |
160 106 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
По сортаменту прокатной стали (ГОСТ 8239-72) выбираем двутавровое сечение, у которого момент сопротивления больше требуемого значения. Окончательно принимаем двутавр №14 с Wх =81,9 см3.
ЗАДАЧА № 7 РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМОЙ БАЛКИ
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И УСЛОВИЕ ЗАДАЧИ
Для заданной статически неопределимой балки (рис. 9) требуется:
1)найти изгибающий момент на левой опоре (в долях ql2);
2)построить эпюры поперечных сил Qу и изгибающих моментов Mх;
23
3)построить эпюру прогибов заданной балки, вычислив три ординаты в пролете и две – на консоли.
Исходные данные задачи: параметры α = 0,2 и β = 0,5 .
2. РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ
Заданная балка является статически неопределимой, так как в ее опорных устройствах возникают четыре неизвестные опорные реакции, а для плоскости можно составить только три независимых уравнения статики. Для раскрытия статической неопределимости отбрасываем правую опору балки (шарнирно подвижную опору в точке В) и определяем опорные реакции в защемлении А от действия внешних сил
∑у = 0 ; qβl − P + RA = 0 ;
RA = Р−qβl =αql −qβl = ql(α − β)= ql(0,2 −0,5)= −0,3ql ;
∑mA = 0 ; − qβl (l + βl / 2)+ P l / 2 + M A = 0 ;
M A = −P l / 2 + qβl (l + βl / 2)= −αql l / 2 + qβl (l + βl / 2)= = −0,2ql l / 2 +0,5ql (l +0,5l / 2)= 0,525ql2 .
Воспользовавшись уравнением метода начальных параметров, вычисляем прогиб балки в точке В от действия внешних сил.
EJ x v(*В) = EJ x v(0 ) + EJ xθ(0 )z(В) + |
RA z(3В) |
− |
M A z(2В) |
+ |
P(z(В) −l / 2)3 |
. |
|
6 |
2 |
6 |
|||||
|
|
|
|
Начальные параметры задачи известны, так как в начале координат располагается жесткая заделка, препятствующая вертикальным перемещениям и углам поворота сечения, следовательно, EJ x v(0 ) = 0 и EJ xθ(0 ) = 0 . Тогда
при z(В) = l получаем
* |
−0,3ql l3 |
|
0,525ql2 l2 |
|
0,2ql (l −l / 2)3 |
|
4 |
|
EJ x v(В) = |
|
+ |
|
− |
|
= 0,2083ql |
|
. |
6 |
2 |
6 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Отбрасываем все внешние нагрузки и загружаем полученную консольную балку сосредоточенной силой RB , приложенной в точке В. Определяем
опорные реакции в заделке от этого загружения балки.
∑у = 0 ; RA − RB = 0 ; RA = RB ;
∑mA = 0 ; M A − RBl = 0; M A = RBl .
Воспользовавшись уравнением метода начальных параметров, вычисляем прогиб балки в точке В от силы RB .
24
MA |
|
P=αql=0,2ql |
|
|
|
НA |
A |
|
RA |
|
l/2 |
у |
|
|
|
|
|
M A* |
A |
P=0,2ql |
|
RA*
M A**
RA**
0,325ql |
0,125ql |
|
0,325ql |
||
|
0,0625ql2 |
|
0,10ql2 |
|
|
Точка перегиба |
0,00573 |
|
0,00228 |
||
|
||
0 |
|
|
|
q |
|
В |
|
l/2 |
RB |
βl=0,5l |
|
|
q |
В
vB*
В′
В′
vB**
В RB
0,5ql
0,125ql
0,125ql2
0,00579
0
0,01214
Рисунок 9
z
z
z
Эп. Q
Эп. М
Эп. v/ql4
0,02656
25
EJ x v(**В) = EJ x v(0 ) + EJ xθ(0 )z(В) + |
RA z(3В) |
− |
M A z(2В) |
. |
|
6 |
2 |
||||
|
|
|
Начальные параметры задачи EJ x v(0 ) = 0 и EJ xθ(0 ) = 0 , тогда при z(В) = l получаем
EJ x v(*В* ) = RB6 l3 − RBl2 l2 = − RB3 l3 .
Согласно условию задачи прогиб балки в точке В должен быть равен нулю, так как там установлена шарнирно подвижная опора, препятствующая вертикальным перемещениям. Отсюда получаем следующее уравнение
|
EJ x v(*В) + EJ x v(*В* ) = 0 . |
|
||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
0,2083ql4 − |
RB l3 |
= 0 ; |
RB |
= |
3 0,2083ql4 |
= 0,625ql . |
|
3 |
|
|
|
l3 |
|
Таким образом, величина опорной реакции RB определена. Остальные
опорные реакции заданной балки от действия внешних нагрузок вычисляем, используя уравнения статики.
∑у = 0 ; qβl − P + RA − RB = 0 ;
RA = RB +(P − qβl)= 0,625ql +(αql − qβl)= 0,625ql + ql(α − β)=
=0,625ql + ql(0,2 −0,5)= 0,325ql ;
∑mA = 0 ; qβl (l + βl / 2)− P l / 2 + M A − RB l = 0 ;
M A = RB l −qβl (l + βl / 2)+ P l / 2 = 0,625ql l −qβl (l + βl / 2)+αql l / 2 = = 0,625ql2 −q 0,2l (l +0,5l / 2)+0,2ql l / 2 = 0,10ql2 .
Исходя из полученных величин опорных реакций, строим эпюры поперечных сил Q и изгибающих моментов M в заданной балке.
Запишем уравнение метода начальных параметров для определения прогибов балки в любой ее точке.
EJ x v(i ) = |
RA z(3i ) |
|
1,5l |
|
M A z(2i ) |
|
|
1,5l |
|
P(z(i ) −l / 2)3 |
|
1,5l |
|
RB (z(i ) −l)3 |
|
1,5l |
|
q(z(i ) −l)3 |
|
|
1,5l |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
− |
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
. |
|
6 |
|
0 |
2 |
|
|
0 |
6 |
|
|
|
6 |
|
|
|
24 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5l |
|
|
|
l |
|
|
|
l |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходя из записанного уравнения, вычисляем прогибы балки в ее расчетных сечениях:
z(1) = 0,25l;
26
EJ x v(1) = |
0,325ql (0,25l)3 |
− |
0,10ql2 (0,25l)2 |
= −0,00228ql4 ; |
|
|
|
|
|||||
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
z(2 ) = 0,5l; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EJ x v(2 ) = |
0,325ql (0,5l)3 |
− 0,10ql2 (0,5l)2 |
= −0,00573ql4 ; |
|
|
|
|
||||||
|
6 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
z(3) = 0,75l; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EJ x v(3) = |
0,325ql (0,75l)3 |
− 0,10ql2 (0,75l)2 |
− 0,2ql (0,75l −0,5l)3 |
= −0,00579ql4 |
; |
||||||||
z(4 ) = l; |
6 |
|
|
|
2 |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
− 0,10ql2 l2 − 0,2ql (l −0,5l)3 |
|
|
|
|
|
|||||||
EJ x v(4 ) = |
0,325ql l3 |
= 0; |
|
|
|
|
|||||||
|
6 |
|
|
|
2 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
z(5) =1,25l; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EJ x v(5) = |
0,325ql (1,25l)3 − 0,10ql2 (1,25l)2 |
− 0,2ql (1,25l −0,5l)3 |
− |
|
|||||||||
|
6 |
|
|
|
2 |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
− 0,625ql (1,25l −l)3 + q |
(1,25l −l)4 = 0,01214ql4 ; |
|
|
|
|
|
|||||||
|
6 |
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
z(6 ) =1,5l; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EJ x v(6 ) = |
0,325ql (1,5l)3 |
− |
0,10ql2 (1,5l)2 |
− 0,2ql (1,5l −0,5l)3 |
− |
|
|
|
|||||
|
6 |
|
|
|
2 |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
− 0,625ql (1,5l −l)3 |
+ q (1,5l −l)4 = 0,02656ql4 . |
|
|
|
|
|
|||||||
|
6 |
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
По полученным значениям строим эпюру прогибов заданной балки (рис. 9). При построении эпюры прогибов ее очертания необходимо согласовать с эпюрой изгибающих моментов Мх. На каждом грузовом участке выпуклость эпюры v должна быть направлена в сторону растянутых волокон на эпюре Мх.
ЗАДАЧА № 8 КОСОЙ ИЗГИБ ПРЯМОГО БРУСА
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И УСЛОВИЕ ЗАДАЧИ
Деревянная балка прямоугольного поперечного сечения загружена системой внешних сил, приложенных в вертикальной и горизонтальной плоскости (рис. 10). В опорных устройствах балки возникают реактивные усилия, действующие как направлении оси х, так и оси у. Требуется:
1)показать расчетные схемы балки в вертикальной и горизонтальной плоскостях и построить эпюры изгибающих моментов Мх и Му;
2)установить положение опасного сечения балки;
27
3)из условия прочности при косом изгибе подобрать необходимые размеры поперечного сечения балки при заданном соотношении h/b при расчетном сопротивлении материала R = 10 МПа;
4)определить положение нейтральной линии в опасном сечении балки и построить для указанного сечения эпюру распределения нормальных напряжений в аксонометрии.
Исходные данные для решения задачи: внешние нагрузки F1 = 2,0 кН;
F2 = 2,0 кН; q1 =1,0 кН/м; q2 =1,5 кН/м; размеры балки a = 2 м; b =1м; c =1м; соотношение размеров сечения h / b = 2 /1.
2. РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ
Вначале рассматриваем загружение балки в вертикальной плоскости. Используя уравнения статики, определяем вертикальные опорные реакции:
∑mB = 0 ; VA = 2 1 +1 42 2 = 2,5 кН; 4
∑mA = 0 ; VB = 2 3 +1 42 2 = 3,5 кН. 4
Проверка:
∑y = 0 ; VA +VB − q1 4 − F2 = 0 ; 2,5 +3,5 −1 4 − 2 = 6 −6 = 0 ,
следовательно, опорные реакции, действующие в вертикальной плоскости найдены верно. По полученным значениям строим эпюру моментов Мх , из-
гибающих балку в вертикальной плоскости.
Аналогичным образом рассматриваем работу балки в горизонтальной плоскости. Используя уравнения статики, определяем горизонтальные опорные реакции:
∑mB |
= 0 ; НA |
= |
2 2 +1,5 12 2 |
=1,188кН; |
|
|
|
4 |
|
∑mA |
= 0 ; НB |
= |
2 2 +1,5 1 3,5 |
= 2,312 кН. |
|
|
|
4 |
|
Проверка:
∑х = 0 ; НA + НB − q2 1,5 − F1 = 0 ; 1,188 + 2,312 −1,5 1 − 2 = 3,5 −3,5 = 0 ,
следовательно, опорные реакции, действующие в горизонтальной плоскости найдены верно. По полученным значениям строим эпюру моментов Му , из-
гибающих балку в горизонтальной плоскости.
Анализируя построенные эпюры (рис. 10), приходим к выводу, что опасное сечение балки расположено в точке С, где моменты Мх и Му , изги-
28
бающие балку в вертикальной и горизонтальной плоскостях, достигают значительных величин.
q1=1 кН/м |
F2=2 кН |
А |
|
В |
z |
|
q2=1,5кН/м |
|
|
|
F1=2 кН |
|
|
|
|
|
|
a=2 м |
|
|
b=1 м |
|
|
|
c=1 м |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
F2=2 кН |
|
|||
|
|
|
q1=1 кН/м |
|
z |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
C |
D |
В |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
VA=2,5 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VB=3,5 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эп. Мх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(кНм) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,0 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
F1=2 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q2=1,5 кН/м |
|
z |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
C |
D |
В |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
НA=1,188 кН |
|
|
|
|
|
НB=2,312 кН |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эп. Му |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(кНм) |
1,564
2,376
Рисунок 10
Запишем выражения для геометрических характеристик заданного прямоугольного сечения. Учитывая заданное соотношение сторон h / b = 2 /1, получаем
J x |
= bh3 |
= b(2b)3 |
= 0,667b4 ; |
J y |
= hb3 |
= |
2b(b)3 |
= 0,167b4 ; |
|
12 |
12 |
|
|
12 |
|
12 |
|
29
Wx |
= bh2 |
= b(2b)2 |
= 0,667b3 ; |
Wy |
= hb2 |
= |
2b(b)2 |
= 0,333b3 . |
|
6 |
6 |
|
|
6 |
|
6 |
|
Определяем положение нейтральной линии в опасном сечении по следующей формуле
tgϕ = |
J |
x |
|
M y |
= |
0,667b4 |
|
2,376 |
= 3,163 |
; |
ϕ = 72,46 |
o |
. |
J y |
M x |
0,167b4 |
3,0 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Полученный угол откладываем от оси х (рис. 11).
Направление действия результирующего момента Mtot в рассматриваемом сечении бруса составляет угол α с вертикальной осью Оу, тогда,
tgα = |
M y |
= |
2,376 |
= 0,792 ; |
α = 38,78 |
o |
. |
M x |
3,0 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Подбор размеров поперечного сечения выполняем по условию прочности по максимальным нормальным напряжениям при косом изгибе
σmax = M x + M y ≤ R .
Wx Wy
Подставляя в это условие ранее полученные выражения для моментов сопротивления поперечного сечения, получаем
σ |
|
= |
3,0 103 |
+ |
2,376 103 |
≤ R =10 106 , |
|
max |
0,667b3 |
0,333b3 |
|||||
|
|
|
|
откуда
b = 3 11,633 103 = 0,105 м.
10 106
Округляем полученные размеры поперечного сечения деревянной балки до целых сантиметров и окончательно принимаем b =11см. Следовательно, высота сечения равна h = 22 см.
Для построения эпюры нормальных напряжений, вычисляем их величины в угловых точках 1, 2, 3 и 4 (рис. 11). Следует иметь в виду, что в опасном сечении изгибающий момент M x растягивает грань 3−4 и сжимает грань
1−2, а момент M у |
|
растягивает грань 2−3 и сжимает грань 1−4. |
||||||||||||||||||||
σ(1) = − |
M |
x |
|
− |
M y |
|
= − |
|
3,0 |
103 |
− |
|
2,376 103 |
|
= −3,384 −5,361 = −8,745 МПа; |
|||||||
Wx |
|
Wy |
0,667 0,113 |
0,333 0,113 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
σ(2 ) = − |
M |
x |
+ |
M y |
|
= − |
3,0 |
103 |
|
+ |
|
2,376 103 |
|
= −3,384 +5,361 =1,977 МПа; |
||||||||
|
|
|
Wy |
|
0,667 0,113 |
|
0,333 0,113 |
|
||||||||||||||
|
|
Wx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30