2.4.3 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
Момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов:
,
где ядровый момент усилия обжатия:
,
,
,
,
Момент образования трещин вычислен по приближенному способу ядровых моментов
Проверяем
условие:
15896
9360,11 условие не выполняется, следовательно,
трещины в растянутой зоне образуются.
Поэтому проверяем:
Условие выполняется, следовательно, начальные трещины в верхней зоне не образуются.
2.4.4 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
В
соответствии с пунктом 8.2.6[1] определена
предельная ширина раскрытия трещин:
непродолжительная
и
продолжительная
.
Ширину
раскрытия трещин определяем по формуле:
учитывает
длительность действия нагрузки (1,4 для
длительно действующей нагрузки и 1 для
непродолжительного действия)
учитывает
профильность арматуры (0,5 для арматуры
периодического профиля)
зависит
от напряженного состояния (1 для изгибаемых
элементов)
(мм)
от
непродолжительного действия длительно
действующей части нагрузки:
от
непродолжительного действия всей
нагрузки
от
непродолжительного действия длительно
действующей части нагрузки
Условие по трещиностойкости выполнено
2.4.5 Расчет прогиба панели
Расчетный
прогиб не должен превышать предельный
прогиб
,
определенный в соответствии с разделом
10 [3].
,
Где
Прогиб
вычисляется по формуле:
-от
непродолжительного действия всей
нагрузки, при непродолжительном действии
постоянной и длительной нагрузок и от
продолжительного действия постоянных
и длительных нагрузок.
-при
выгибе вследствие усадки и ползучести
бетона от усилия предварительного
обжатия коэффициент.
Рассчитываем
кривизну
:
–расстояние
от точки приложения усилия обжатия
до точки приложения равнодействующей
усилий в сжатой зоне сечения над трещиной.
зависит
от длительности действия нагрузки
(15х10-4
для непродолжительного действия и
24х10-4
для продолжительного действия нагрузки)
от
непродолжительного действия всей
нагрузки
от
непродолжительного действия длительно
действующей части нагрузки
М=Мnl
от
продолжительного действия длительно
действующей части нагрузки
М=Мnl
Условие по прогибу выполнено
Конструирование панели
Для
обеспечения трещиностойкости и прочности
опорного узла устанавливаются сетки
С-3 из арматуры диаметром 6 мм класса
A400.
Сетки установлены на длине
.
Конструктивно
принимаем
Тогда
Принимаем
3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОЛОННЫ
3.1 Выбор материалов
В качестве продольной арматуры назначена арматура класса A400. В качестве поперечной арматуры назначена арматура класса A240.
Класс бетона B20 назначен в соответствии с пунктом 6.1.4 [1].
=
355 (МПа)
=
11,5 (МПа)
Расчетное
сечение колонны принято
.
3.2 Определение усилий в средней колонне
Грузовая
площадь
средней
колонны при сетке колонн
.
Полная нагрузка складывается из нагрузки
от панелей, ригеля пролетом 6 м и
собственного веса колонны высотойH.
Продольная сила от полной нагрузки:
3.3 Расчет прочности колонны
Расчет
произведен согласно пункту 3.64 [5], где
для сжатых элементов из тяжелого бетона
классов B15
– B40
на действие продольной силы, приложенной
с эксцентриситетом, принятым согласно
пункту 8.1.16[1] равным случайному
,
при
допускается пользоваться формулой
где ϕ зависит от отношения l0/h (таблица 8.1[1])
|
|
6 |
10 |
15 |
20 |
|
|
0,92 |
0,9 |
0,83 |
0,7 |
l0/h=4,8/0,4=12, тогда ϕ=0,872
Уменьшаем размер сечения колонны до 350х350 мм
N=1021, 97 (кН)
l0/h=4,8/0,35=14, тогда ϕ=0,844
Уменьшаем размер сечения колонны до 300х300 мм
N=1013,97 (кН)
l0/h=4,8/0,3=16, тогда ϕ=0,804
Принимаем
4Ø18 А400,
Делаем проверку
условие выполняется