- •3. Основания и фундаменты
- •Введение
- •1. Привязка проектируемого здания к существующему рельефу строительной площадки.
- •2. Оценка инженерно-геологических и гидрогеологических условий строительной площадки
- •2.1. Общие положения.
- •2.2.Классификация грунтов.
- •3. Построение инженерно-геологических разрезов.
- •4. Расчет траншейной «стены в грунте» как глубокого фундамента.
- •5. Выбор конструкции фундамента.
- •6. Проектирование плитного ростверка.
- •7. Расчет несущей способности фундамента глубокого заложения.
- •7.1. Определение несущей способности одиночной висячей сваи.
- •7.2. Определение требуемого количества и шага свай.
- •7.3.Определение осадки фундамента методом линейно-деформируемого слоя.
- •Проектирование плитного ростверка под 4-хярусный подземный этаж.
- •Список используемой литературы
- •Содержание
- •10. Результаты расчета плитного ростверка под высотку в программе
- •Блок 2 (блок 3 - зеркально).
- •10.Результаты расчета фундаментной плиты под одноэтажный паркинг в программе «Мономах4.2»
- •9. Определение несущей способности буровой колонны (сваи).
10. Результаты расчета плитного ростверка под высотку в программе
« Мономах 4.2» . Блок 1.
Рис. 1.2. Мозаика Моментов Мх, т∙м
Рис. 1.3. Мозаика Моментов Му, т∙м
Рис. 1.4. Верхнее армирование в направлении оси Х
Принято:
-основная - d14 А-III с шагом 200 мм (As = 7,69 см2).
-дополнительная (в пролетах): в пределах d16÷d32 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05÷40,19 см2).
Рис. 1.5. Верхнее армирование в направлении оси У
Принято:
-основная - d14 А-III с шагом 200 мм (As =7,69 см2).
-дополнительная (в пролетах): в пределах d16÷d32 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05÷40,19 см2).
Рис. 1.6. Нижнее армирование в направлении оси Х
Принято:
-основная - d16 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05 см2).
-дополнительная (в опорах): в пределах d25÷d36 А-III с шагом 200 мм (As = 24,53÷50,87 см2).
Рис. 1.7. Нижнее армирование в направлении оси У
Принято:
-основная - d16 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05 см2).
-дополнительная (в опорах): в пределах d25÷d36 А-III с шагом 200 мм (As = 24,53÷50,87 см2).
Рис. 1.8. Перемещения z, мм.
Блок 2 (блок 3 - зеркально).
Рис. 1.2. Мозаика Моментов Мх, т∙м.
Рис. 1.3. Мозаика Моментов Му, т∙м.
Рис. 1.4. Верхнее армирование в направлении оси Х
Принято:
-основная - d16 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05 см2).
-дополнительная (в пролетах): в пределах d16÷d36 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05÷50,87 см2).
Рис. 1.5. Верхнее армирование в направлении оси У
Принято:
-основная - d16 А-III с шагом 200 мм (As =10,05 см2).
-дополнительная (в пролетах): в пределах d16÷d36 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05÷50,87 см2).
Рис. 1.6. Нижнее армирование в направлении оси Х
Принято:
-основная - d12 А-III с шагом 200 мм (As = 5,65 см2).
-дополнительная (в опорах): в пределах d25 А-III с шагом 200 мм (As = 24,53 см2).
Рис. 1.7. Нижнее армирование в направлении оси У
Принято:
-основная - d16 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05 см2).
-дополнительная (в опорах): в пределах d25÷d36 А-III с шагом 200 мм (As = 24,53÷50,87 см2).
Рис. 1.8. Перемещения z, мм.
10.Результаты расчета фундаментной плиты под одноэтажный паркинг в программе «Мономах4.2»
Рис. 1.2. Мозаика Моментов Мх, т∙м
Рис. 1.3. Мозаика Моментов Му, т∙м.
Рис. 1.4. Верхнее армирование в направлении оси Х
Принято:
-основная - d12 А-III с шагом 200 мм (As = 5,65 см2).
-дополнительная (в пролетах): в пределах d12÷d16 А-III с шагом 200 мм (As = 5,65÷10,05 см2).
Рис. 1.5. Верхнее армирование в направлении оси У
Принято:
-основная - d12 А-III с шагом 200 мм (As = 5,65 см2).
-дополнительная (в пролетах): в пределах d12÷d25 А-III с шагом 200 мм (As = 5,65÷24,53 см2).
Рис. 1.7. Нижнее армирование в направлении оси У
Принято:
-основная - d12 А-III с шагом 200 мм (As = 5,65 см2).
-дополнительная (в опорах): в пределах d16 А-III с шагом 200 мм (As = 10,05 см2).
9. Определение несущей способности буровой колонны (сваи).
Принимаем конструкцию буровой колонны (сваи) пневмозабивную с неизвлекаемой обсадной трубой Ø426 мм длиной 25 м.
Расчетная нагрузка на буровую колонну (сваю) составляет N=2440кН.
Определение несущей способности одиночной висячей сваи производится в следующей последовательности.
1. Для выбранного типа и размера сваи по формуле определяем расчетную несущую способность одиночной висячей сваи:
Fd = γc ( γcR R Aсв + u γcf ∑ fi hi )
где γc– коэффициент условий работы сваи в грунте,γc =1,0;γcRиγcf– коэффициент условий работы грунта соответственно под нижней боковой поверхностью сваи, зависит от способа погружения,γcR =1,0; γcf =1,0;R- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимается по прил. 6, табл. 6.2 методических указаний, для глины полутвердой, непросадочнойR= 7460 кПа;
Асв — площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади сваи нетто;А= 0,159 м2;
u- наружный периметр поперечного сечения сваи,u=1,413 м;hi-мощностьi-го однородного слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи (принимается не более 2 м.);n- количество слоев прорезаемых сваей,n=1 шт.; fi- расчетное сопротивление сдвигу боковой поверхности сваиi-му слою грунта, принимается по прил. 6, табл. 6.3 методических указаний, при средней глубине расположения:
Рис.9.1. К расчету несущей способности одиночной висячей сваи.
для 1-го слоя грунта при z1 = 1 м – f1 = 29 кПа;
z2 = 3 м – f2 = 39 кПа;
z3 = 4,47 м – f3 = 39,5 кПа;
для 2-го слоя грунта при z4 = 5,43 м – f4 = 41 кПа;
для 3-го слоя грунта при z5 = 6,93 м – f5 = 60 кПа;
z6 = 8,93 м – f6 = 63 кПа;
для 4-го слоя грунта при z7 = 10,93 м – f7 = 35 кПа;
z8 = 12,93 м – f8 = 36,5 кПа;
z9 = 14,43 м – f9 = 37,5 кПа;
для 5-го слоя грунта при z10 = 15,93 м – f10 = 73 кПа;
z11 = 17,93 м – f11 = 76 кПа;
z12 = 19,93 м – f12 = 79 кПа;
z13 = 21,93 м – f13 = 81кПа;
z14 = 23,77 м – f14 = 85 кПа;
Fd=1*{1*0,159*7460++1,413*1,0[(29+39)*2+39,5*0,93+41*1+(60+63)*2+(35+36,5)*2+37,5*1++(73+76+79+81)*2+85*1,67+39*0,93+(42+53+58)*2+
+62*1,67] } = 3736(кН).
Расчетная допустимая нагрузка на сваю равна:
Nd = Fd/1.4=3736/1.4=2669(кН).
N=2440кН ≤ Nd = 2669(кН).
Условие выполняется.