Записка
.doc
Министерство образования РФ
Тульский государственный университет
Кафедра ЭиСТС
Курсовая работа на тему : «Вентиляция промышленного здания»
Проверил: Зеленко Г.Н. Выполнил: студент гр.331002 Титушкин А.А.
Тула 2004 г.
|
|||||||||
|
Содержание:
ностей ………………………………………………………………………………………...
3.1.1. Поступление тепла через остекление ……………………………………….
3.1.2. Поступление тепла через покрытие ………………………………………….
3.1.3. Теплопоступления от источников искусственного освещения ……………
3.1.4. Тепловыделения от механического оборудования, снабженного элек- тродвигателями .….…………………………………………………………….
3.1.5. Тепловыделения от нагревательного оборудования ……………………...
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
Изм |
Кол |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||
|
|
|
|
|
Пояснительная записка
|
Стад. |
Лист |
Листов |
|
|
|
|
|
|
У |
1 |
|
||
|
Пров. |
Зеленко Г.Н. |
|
|
ТулГУ |
гр.3310 |
02 |
||
|
Разраб. |
Титушкин А.А |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
4. Расчет воздухообмена
5. Расчет воздухораздающих устройств ………………………………………………….
6. Компоновка систем местной общеобменной механической вентиляции ……….
7. Выбор вентиляционного оборудования
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Введение.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
При разработке данного проекта была запроектирована приточно – вытяжная стистема вентиляции для помещения литейного цеха.
Район застройки – г. Братск. Температура наружного воздуха : ТП tн=22,5 оС ХП tн= - 43 оС Средняя температура июля tн июля = 17,8о С. Главный фасад здания обращен на северо-запад. Здание одноэтажное. Высота помещения без учета высоты фонаря -10 м. Высота аэрационного фонаря - 1,2 м. Здание одноэтажное без подвала. В помещении запроектированы окна, высота первого яруса 5 м, второго – 1,3 м. Число работающих в смену - 25 чел/смена. Количество материала, поступающего в цех снаружи – 1 т/смену.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
Литейный цех завода «Штамп» предназначен для производства мелких деталей к газовым плитами колонкам. Металл в жидком состоянии с t=1800оС получают в индукционных печах (бочки с Эл. Нагревом поворотные для слива металла) поз. 1 и 2, работающие попеременно т.е. коэффициент одновременности их работы равен ή=0,5. Из плавильных печей металл сливают в ковши, которые кранами мостовыми или на тележках специализированных перевозится в печи-хранилища (раздаточные печи) поз. 3. Заливщик черпает ковшиком (0,5-1,5 литра) металл и заливает в машины литья под давлением, в которых металл загоняется поршнем в матрицу (модель детали), охлаждаемую водой. В процессе литья выделяется тепло от печей, двигателей машин, от жидкого металла, который при перевозке остывает в среднем на 150оС. Печи и машины должны быть снабжены местными отсосами, а постоянные рабочие места у печей и машин должны быть оборудованы воздушными душами для борьбы с воздействием лучистого тепла. На заточных (наждачных) станках поз.7 производится заточка деталей, при этом выделяется пыль и тепло от двигателей. Закалка деталей осуществляется путем нагрева деталей до 950оС в газовых печах с последующим охлаждением в масляных ваннах поз.9 до t=80оС, а далее на воздухе. |
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
2.1. Расчетные параметры внутреннего воздуха
Так как, согласно заданию, никаких особых требований не указано, согласно СНиП 2.04.05-91, за расчетные параметры принимаем допустимые.
Теплый период
Согласно СНиП 2.04.05-91 п.2.1.2. для ТП года принимаем максимальную из допустимых температур.
Холодный период
Для ХП года принимаем максимальную из допустимых температур на постоянных рабочих местах. Для категории работ IIб
t = 17-23;
2.2. Расчетные параметры наружного воздуха
Принимаем для ТП параметры А, для ХП – параметры Б. Согласно п.2.14. СНиП 2.04.05-91 принимаем :
ТП tн = 22,5о С Iн = 49 кДж/кг ХП tн = -43о С Iн = - 43,1 кДж/кг
Расчетные параметры воздуха сведем в табл. 1.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
3. Расчет количества выделяющихся в воздух помещения вредностей
3.1.1. Поступление тепла через остекление
Тепловыделения от солнечной радиации рассчитываются для ТП года. Расчетным часом суток для выбора воздухообмена является час, когда ожидаются большие теплоизбытки в помещении, т.е. когда наибольшие суммарные теплопоступле-ния от солнечной радиации и прочих источников тепловыделений.
Поступление тепла в помещение за счет солнечной радиации и разности температур наружного и внутреннего воздуха через остекленные проемы
, (1)
где q1,q2 – поступление тепла соответственно для прямой и рассеянной солнечной радиации, принимаем по СНиП 2.04.05-91 - коэффициенты, учитывающие затемнение окон, принимаем по лит.[2] - для одинарного остекления в металлическом переплете. - для стекол с умеренным загрязнением. - коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств, принимаем по лит.[2] Для остекления без солнцезащитных устройств - площадь остекления, м2 .
По заданию все окна выходят на северо- запад. Тогда площадь остекления равна :
м2.
Результаты расчета тепловыделений от солнечной радиации сведем в табл.2.
Расчетным часом суток для выбора воздухообмена является время с17 до 18 ч, когда ожидаются большие теплоизбытки в помещении, т.е. когда наибольшие суммарные теплопоступления от солнечной радиации и прочих источников тепловыделений.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции
, (2)
где tн – расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной средней температуре июля, оС.
.
Амплитуда колебаний теплового потока
, (3)
где - амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции; - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции. Принимаем =31,4 кДж/(м2 ч оС) для внутренних поверхностей потолка гладких или со слабо выступающими, редко расположенными ребрами.
.
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции
, (4)
где - расчетная скорость ветра, м/с.
Вт/(м2 оС).
Условная среднесуточная температура наружного воздуха
, (5) где - коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхностью ограждения. Принимаем по лит.[2] для рубероида =0,9. tн – расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной средней температуре июля, оС. - среднесуточное количество тепла суммарной солнечной радиации, поступающей в июле на горизонтальную поверхность, Вт/м2; - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2 оС). |
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
оС.
Расчетная температура внутреннего воздуха под перекрытием
, (6)
где Н – высота помещения, м; - температура в рабочей зоне помещения , оС; - температурный градиент, принимается в зависимости от теплонапряженности помещения. Принимаем для литейного цеха =1оС/Н. ТП : оС; ХП: оС.
Среднесуточное поступление тепла в помещение
, (7)
где - условная среднесуточная температура наружного воздуха, оС; - расчетная температура внутреннего воздуха под перекрытием, оС; - сопротивление теплопередаче покрытия, (м2 ч оС)/кДж. Принимаем =1,4 (м2 ч оС)/кДж.
кДж/(ч м2).
Число часов, прошедших после максимума поступления тепла через покрытие
, (8)
где Д – характеристика тепловой энергии. Принимаем Д=5.
.
Поступление тепла в помещение в теплый период года через совмещенные покрытия зданий и сооружений
, (9)
где - среднесуточное поступление тепла в помещение, кДж/(ч м2). - амплитуда колебаний теплового потока;
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|