1975 / 1975
.pdf
|
20 |
|
|
|
Продолжение прил. Г |
|
|
г) |
для колеса тихоходной ступени |
|
|
|
N HG = 30 (192)2,4 = 9058247,93; |
|
|
|
|
|
|
|
Z N = 6 9058247,93 5369836,55 =1,09 |
|
|
|
σHP = 454 1,09 1,1 = 449,87 МПа. |
|
|
3.4 Расчет допускаемых напряжений изгиба |
|
||
|
σFP =σFlim YN YC SF , |
(3.7) |
|
где σFlim − предел изгибной выносливости зубьев; |
YN − |
||
коэффициент долговечности; |
YC − коэффициент, учиты- |
||
вающий влияние двустороннего приложения нагрузки (ре- |
|||
версивные передачи, сателлиты планетарных передач); S F − |
|||
коэффициент безопасности. |
|
|
|
3.4.1 Предел изгибной выносливости |
|
||
|
поверхности зубьев |
σFlim |
|
|
σFlim =1,8НВ, МПа |
(3.8) |
|
а) для шестерни быстроходной ступени |
|
||
|
σFlim =1,8 260 = 468 МПа |
|
|
б) |
для колеса быстроходной ступени |
|
|
|
σFlim =1,8 230 = 414 МПа |
|
|
в) |
для шестерни тихоходной ступени |
|
|
|
σFlim =1,8 230 = 414 МПа |
|
|
г) |
для колеса тихоходной ступени |
|
|
|
σFlim =1,8 192 = 345,6 МПа. |
|
|
3.4.2 Коэффициент долговечности YN |
|
||
|
YN = 6 N FG N FE , |
(3.3) |
|
где N FG − базовое число циклов нагружения; N FЕ − цикли- |
|||
ческая долговечность до разрушения (эквивалентное число |
|||
циклов). |
|
|
|
|
Основная надпись по ГОСТ 2.104-68 (форма 2а) |
|
|
21 |
|
Продолжение прил. Г |
Учитывая, что N FG = 4 106 , N FE = N HE , для всех колес |
|
|
YN = 6 4 106 5369836,55 = 0,95 . |
3.4.3 Допускаемые напряжения изгиба |
|
а) для шестерни быстроходной ступени |
|
|
σFP = 458 0,95 1 1,75 = 248,63 МПа |
б) |
для колеса быстроходной ступени |
|
σFP = 414 0,95 1 1,75 = 224,74 МПа |
в) |
для шестерни тихоходной ступени |
|
σFP = 414 0,95 1 1,75 = 224,74 МПа |
г) |
для колеса тихоходной ступени |
|
σFP = 345,6 0,95 1 1,75 =187,61 МПа. |
|
Основная надпись по ГОСТ 2.104-68 (форма 2а) |
|
22 |
|
|
|
|
Приложение Д |
|
|
|
Пример выполнения расчета |
|
|
||
3 Выбор материалов и расчет допускаемых напряжений |
||||
3.1 Задача |
|
|
|
|
Назначить материалы для червяка и червячного колеса. |
||||
Определить допускаемые напряжения. |
|
|
||
3.2 Выбор материалов |
|
|
|
|
В качестве материала червяка выбираем сталь 45 с за- |
||||
калкой поверхности до твердости 45…50 HRC с последую- |
||||
щим шлифованием и полированием витков. |
|
|
||
Так как выбор материала для червячного колеса связан |
||||
со скоростью скольжения, то предварительно определим |
||||
ожидаемое ее значение |
|
|
|
|
|
νск = 0,45 10−3 n2 u 3 T2 , |
|
(3.1) |
|
где n2 − частота вращения ведомого вала, мин−1; u − пе- |
||||
редаточное число; T2 − вращающий момент на ведомом |
||||
валу, Н м. |
|
|
|
|
νск = 0,45 10−3 72 39 3 244,3 = 7,9 м/с. |
|
|||
В качестве материала червячного колеса принимаем |
||||
оловянно-цинковую бронзу БрО5Ц5С5 с механическими |
||||
характеристиками: σВ =200 МПа, σТ =90 МПа. |
|
|
||
3.3 Определение допускаемых напряжений |
|
|
||
3.3.1 Допускаемые контактные напряжения |
|
|
||
|
[σ]H =K HL Cv [σ]H 0 , |
|
(3.2) |
|
где КHL − коэффициент долговечности; Cv – коэффициент |
||||
учитывающий |
интенсивность |
изнашивания |
(Cv |
= 0,8 ); |
[σ]H 0 − допускаемое напряжение. |
|
|
||
Основная надпись по ГОСТ 2.104-68 (форма 2а) |
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. Д |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
[σ]H 0 = 0,9 σВ, |
|
|
|
|
|
|
(3.3) |
|||||
|
|
|
[σ]H 0 = 0,9 200 =180 МПа, |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
КHL =8 107 |
N HE , |
|
|
|
|
(3.4) |
||||||
гдеN HE − эквивалентное число циклов нагружения зубьев |
|||||||||||||||||
червячного колеса за весь срок службы передачи. |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
N HE = K HE Nk , |
|
|
|
|
(3.5) |
|||||||
где КHE − коэффициент эквивалентности; |
N k − суммарное |
||||||||||||||||
число циклов перемены напряжений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Т |
i |
4 |
|
n |
i |
L |
hi |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.6) |
|||
|
|
|
|
КHE = ∑ |
|
|
|
|
n Lh |
, |
|||||||
|
|
|
|
|
Tmax |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Тi , ni , Lhi − вращающий момент на i-й ступени нагру- |
|||||||||||||||||
жения, соответствующие ему частота вращения вала и про- |
|||||||||||||||||
должительность действия; Тmax , n − наибольший момент из |
|||||||||||||||||
длительно действующих (номинальный) и соответствующая |
|||||||||||||||||
ему частота вращения. |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Т |
i |
|
n |
i |
L |
hi |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
КHE = ∑ |
|
|
|
|
n Lh |
, |
|
||||||
|
|
|
|
|
Tmax |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
|
7,81 |
|
4 |
|
|
|
244,03 |
4 |
72 0,8t |
|
|||||
HE |
= |
|
2850 0,2t + |
|
|
= 0,8, |
|||||||||||
|
|
244,03 |
|
72 t |
|
|
|
244,03 |
|
72 t |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nk =60 n2 Lh , |
|
|
|
|
(3.6) |
|||||||
где Lh − время работы передачи, ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Lh = L 365 Kгод 24 Kсут, |
(3.7) |
|||||||||||
где L − срок службы, годы; Kгод и Kсут − коэффициенты |
|||||||||||||||||
использования передачи в году и в сутках. |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Lh = 5 365 0,29 24 0,3 = 3810,6 ч., |
|
|||||||||||||
|
|
|
N k |
= 60 72 3810,6 =16461792, |
|
||||||||||||
|
|
Основная надпись по ГОСТ 2.104-68 (форма 2а) |
|
|
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. Д |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
N HE = 0,8 16461792 =13169433,6 ≈1,3 107 , |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
КHL = 8 107 |
1,3 107 |
= 0,96 , |
|
|
||||||||||
|
|
Допускаемое контактное напряжение |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
[σ]H = 0,96 0,8 180 =138,24 МПа. |
|
|||||||||||||
|
|
3.3.2 Допускаемые напряжения изгиба |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
[σ]F =K FL [σ]F 0 , |
|
|
|
(3.8) |
||||||||
где |
КFL |
− коэффициент долговечности; |
|
[σ]F 0 − допускае- |
||||||||||||||
мое напряжение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Коэффициент долговечности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
|
|
|
|
КFL = 9 106 |
N FE , |
|
|
(3.9) |
|||||||||
N FE |
− эквивалентное число циклов нагружения зубьев |
|||||||||||||||||
червячного колеса за весь срок службы передачи. |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
N FE = K FE Nk , |
|
|
|
(3.10) |
||||||||
где K FE − коэффициент эквивалентности. |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Т |
i |
9 |
|
n |
i |
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hi |
, |
(3.11) |
||||
|
|
|
|
КFE = ∑ |
|
|
n Lh |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Tmax |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
|
|
7,81 |
|
9 |
|
+ |
|
244,03 |
9 |
72 0,8t |
|
|||||
FE |
= |
|
2850 0,2t |
|
|
= 0,8 , |
||||||||||||
|
|
244,03 |
|
72 t |
|
|
|
244,03 |
|
72 t |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N FE = 0,8 16461792 =13169433,6 ≈1,3 107 , |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
КFL = 9 106 |
1,3 107 |
= 0,75 . |
|
|
|||||||||
|
|
Исходное допускаемое напряжение |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
[σ |
]F 0 = 0,25σT + 0,08σВ, |
|
(3.12) |
|||||||||||
|
|
|
[σ]F 0 = 0,25 90 + 0,08 200 = 38,5 МПа. |
|
||||||||||||||
|
|
Допускаемое напряжение изгиба |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
[σ]F = 0,75 38,5 = 28,875 МПа. |
|
|||||||||||||
|
|
|
Основная надпись по ГОСТ 2.104-68 (форма 2а) |
|
25
Составитель Елена Викторовна Резанова
ВЫБОР МАТЕРИАЛОВ
И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ДЛЯ ЗУБЧАТЫХ И ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
Методические указания к практическим занятиям и курсовому проектированию по дисциплине
«Детали машин и основы конструирования» для студентов специальностей 151001, 151002, 150202, 190601, 150402 всех форм обучения
Печатается в авторской редакции
Подписано в печать 23.01.2012. Формат 60×84/16. Бумага офсетная. Отпечатано на ризографе. Уч.-изд. л. 1,3. Тираж 148 экз. Заказ .
ГУ КузГТУ. 650000, Кемерово, ул. Весенняя, 28. Типография ГУ КузГТУ. 650000, Кемерово, ул. Д. Бедного, 4а.