2.1.Определение параметров взрыва конденсированных вв

Параметры взрыва конденсированного ВВ определяются в зависимости от вида и эффективной массы ВВ (С), характера подстилающей поверхности, а также удаления (L) объекта от центра взрыва, которое задается или принимается в соответствии с масштабом плана объекта экономики.

Приведенный радиус зоны детонации взрыва () может быть определен по формуле:

,

где L - удаление здания (геометрического центра) от центра взрыва ВВ, м;

-коэффициент, учитывающий характер подстилающей поверхности.

С-масса конденсированного ВВ, кг.

Значения =0,75

К_эфф.=1,3

В зависимости от полученного значения приведенного радиуса рас­считывается избыточное давление в зоне облака взрыва.

При м/кг^1/3: кгс/см².

При м/кг^1/3: ,кгс/см².

1. Агрегатный цех: L=330м,

= 330/(2*151000*1.3) ^1/3 =6.48 =7/(3((1+6.48³) ^½ -1))=0.16

2. Литейный цех: L=210м,

210 /(2*151000*1.3) ^1/3 =4.12 =7/(3((1+4.12³) ^½ -1))=0.31

3. Кузнечный цех: L=290м,

⁼ 290/(2*151000*1.3) ^1/3 =5.7 =7/(3((1+5.7³) ^½ -1))=0.18

3. Шлифовальный цех: L=480м,

=480/(2*151000*1.3) ^1/3 =9.42 =0.7/(9.42(lg9.42-0.332) ^1/2)=0.09

5. Механический цех №1: L=300м,

300/(2*151000*1.3) ^1/3 =5.83 =7/(3((1+5.83³) ^½ -1))=0.18

6Механический цех №2: L=410м,

410/(2*151000*1.3) ^1/3 =8.05 =0.7/(8.05(lg8.05-0.332) ^1/2)=0.11

7Сборочный цех: L=410м,

410/(2*151000*1.3) ^1/3 =8.05 =0.7/(8.05(lg8.05-0.332) ^1/2)=0.11

8Электроцех: L=170м,

170/(2*151000*1.3) ^1/3 =3.34 =7/(3((1+3.34³) ^½ -1))=0.45

9Инструментальный цех: L=130м,

130/(2*151000*1.3) ^1/3 =2.55 =7/(3((1+2.55³) ^½ -1))=0.73

10 Столярный цех: L=110м,

=110/(2*151000*1.3) ^1/3 =2.16 =7/(3((1+2.16³) ^½ -1))=1

11 Прессовый цех: L=240м,

240/(2*151000*1.3) ^1/3 =4.71 =7/(3((1+4.71³) ^½ -1))=0.25

12 Котельная: L=150м,

150/(2*151000*1.3) ^1/3 =2.94 =7/(3((1+2.94³) ^½ -1))= 0.56

13Склад готовой продукции: L=240м,

240/(2*151000*1.3) ^1/3 =4.71 =7/(3((1+4.71³) ^½ -1))=0.25

14Открытый склад: L=120м,

120/(2*151000*1.3) ^1/3 =2.36 =7/(3((1+2.36³) ^½ -1))=0.85

15Диспетчерская: L=360м,

360/(2*151000*1.3) ^1/3 =7.07 =0.7/(7.07(lg7.07-0.332) ^1/2)=0.14

16. Хранилище ЛВГЖ: L=200м,

200/(2*151000*1.3) ^1/3 =3.93 =7/(3((1+3.93³) ^½ -1))=0.34

17. Газгольдер: L=60м,

60/(2*151000*1.3) ^1/3 =1.18 =7/(3((1+1.18³) ^½ -1))=3.72

18. ГРП: L=540м,

540/(2*151000*1.3) ^1/3 =10.6 =0.7/(10.6(lg10.6-0.332) ^1/2)=0.08

19. Хранилище хлора: L=50м,

50/(2*151000*1.3) ^1/3 = 0.98 =7/(3((1+0.98³) ^½ -1))=5.93

20. ГВЦ: L=490м,

490/(2*151000*1.3) ^1/3 =9.61 =0.7/(9.61(lg9.61-0.332) ^1/2)=0.09 21. 21.Склад ЛКИ: L=340м,

340/(2*151000*1.3) ^1/3 =6.67 =0.7/(6.67 (lg6.67-0.332) ^1/2)=1.5

Важный этап работы – прогнозирование вторичных факторов поражения.В нашем случае рассматривается состояние газгольдера , хранилища ХОВ(хлора), и склада ГСМ(ЛВЖ) после первичного взрыва. Т.к. эти объекты способны выдержать лишь следующие значения давления во фронте воздушной ударной волны :

- для газгольдера – 0,19 кг/см²;

-хранилища хлора – 0,24 кг/см²;

-склада ГСМ – 0,18 кг/см².

Значит результатами взрыва станут взрыв ГВС, пожар и взрыв ГЖ, разгерметизация хранилища с ОХВ с последующим химическим заражением (загрязнением) прилегающей территории