6.4. Расчет дополнительных осадок фундаментов по оси б Расчёт осадки фундамента:
;
м;
м.
см.
Выполнение условия [4, п. 2.39]
,
где Su – предельное значение совместной деформации основания и сооружения [10, прил.2]: 063<4,0; 0,64<4,0.
Рис. 11. Схема определения осадки фундамента по оси Б
Вычисляем относительную разность осадок с выполнением условия
и,
где
и
– предельная относительная разность
осадок [10, прил. 2];
;
0,0064–0,0063=0,0001;
,
где S1 и S2 – осадка фундамента под стены здания по оси А и оси Б, м;
L – расстояние между осями А и Б, м;
–условие
выполняется.
Оценка влияния надстраиваемого здания на осадку расположенного рядом
Расчет ведется методом угловых точек (рис.12) по [4, прил. 2 ]:
,
где α – коэффициент, принимаемый по [4, прил. 2, табл. 1], ро=90,8 кПа – дополнительное вертикальное давление на основание; σzpαi1 принимается как алгебраическая сумма напряжений на рассматриваемой глубине в угловой точке М двух загруженных площадей (фиктивных фундаментов):MLEJ и MNDL с положительным давлением po; σzpαi1= 0,25(1 + 2 )ро
при l=LM=12500 мм =12,5 м ; b=JM=MN=13200/2=6600 мм=6,6 м,
σzpαi2 принимается как алгебраическая сумма напряжений на рассматриваемой глубине в угловой точке М двух загруженных площадей : MKFJ и MNCK с отрицательным давлением po , σzpαi2=0,25(3 + 4 )(–ро)
при l=KM=11500 мм =11,5 м ; b=JM=MN=13200/2=6600мм=6,6 м.
Таблица 6
Определение вертикальных напряжений
по оси фундамента расположенного рядом здания
|
|
|
Коэффициенты |
Напряжения, кПа |
Модуль деформации, МПа | |||||||
|
|
|
|
|
от внешней нагрузки |
от собств. веса грунта | ||||||
|
|
|
|
|
| |||||||
|
0,00 |
0,0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
45,400 |
45,400 |
0,000 |
38,442 |
7,688 |
20000 |
|
1,32 |
0,4 |
0,975 |
0,975 |
0,974 |
0,972 |
44,265 |
44,231 |
0,034 |
59,625 |
11,924 | |
|
1,90 |
0,575 |
0,922 |
0,922 |
0,9 |
0,918 |
41,859 |
41,677 |
0,182 |
65,220 |
13,044 | |
|
2,64 |
0,8 |
0,868 |
0,868 |
0,862 |
0,862 |
39,407 |
39,112 |
0,295 |
68,596 |
13,719 |
14000 |
|
3,96 |
1,2 |
0,721 |
0,721 |
0,708 |
0,708 |
32,733 |
32,155 |
0,578 |
85,675 |
17,135 | |
|
5,28 |
1,6 |
0,584 |
0,584 |
0,566 |
0,566 |
26,514 |
25,719 |
0,795 |
98,783 |
19,756 | |
|
6,60 |
2,0 |
0,470 |
0,470 |
0,451 |
0,451 |
21,338 |
20,464 |
0,874 |
111,89 |
22,378 | |
Глубина
z, м
Z=1.32 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,32·9,64=59,62 кПа;
Z=1.9 м → σzg = 38,44+1,0·18,10+0,9·9,64=65,22 кПа;
Z=2.64 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+0,34·9,93=68,596 кПа;
Z=3.96 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+2,06·9,93=85,675 кПа;
Z=5.28 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+3,38·9,93=98,783 кПа;
Z=6.60 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+4,70·9,93=111,891 кПа.
Расчёт осадки фундамента:
м;
м;
см;
Sadu Sad,max,u ;
0,01722<3,0 см [10, табл.П.2.2] – условие выполняется.
Определение дополнительного крена фундамента расположенного рядом здания:
(S/L) (S/L)u ;
0,0001722/12=0,00001435;
0,000014<0,002 [10, табл.П.2.2] – условие выполняется.
Рис. 12. Схема к определению вертикальных напряжений
по оси фундамента расположенного рядом здания