Ток делителя r5, r6 принимаем

мА; 187 Ом ≈ 180 Ом ( ряд Е24 )

≈ 0,125 Вт

4. Расчет элементов в цепях оу.

Резистор R3 определяет входное сопротивление усилителя, которое должно быть относительно большим (10 ÷ 100) кОм. Возьмем R3 = 100 кОм. R2 = R3 =100 кОм – из условия минимума смещения нуля. Коэффициент усиления , откуда находим

1 кОм.

Емкости конденсаторов С1 и С2 определяют нижнюю граничную частоту усилителя. По заданной f_н и коэффициенту частотных искажений (в децибелах) M_H = M_H1 + M_H2 = 3dB.

M_H1 = M_H2 = 1,5dB; .

≈ 8,2 мкФ (ряд Е24), 0,082 мкФ (ряд Е24).

С3, С4 – антипаразитные (22 ÷ 98) нФ.

( ОУ 544 УД1А имеет внутреннюю коррекционную емкость => не требуется дополнительной емкости)

5. Обеспечение устойчивости усилителя.

Использование ОУ и двухкаскадного усилителя обеспечивает очень высокий коэффициент усиления: К_ОУ = 10⁴ ÷ 10⁵, К_вых = К₁К₂ ≈ 10³, так что результирующий коэффициент усиления К = К_ОУ К₁К₂ = 10⁷ ÷ 10⁸, т.е. 90 ÷ 100 dB. При столь высоком коэффициенте усиления в трехкаскадном усилителе с глубокой обратной связью обеспечение устойчивости становится проблемой трудноразрешимой без цепей коррекции. Простейшей такой цепью может служить конденсатор С6, подключаемый параллельно резистору R10.

пФ

6. Расчет радиатора для мощных транзисторов.

• Исходные данные:

P_p = 3,35 Вт;

T_{n max} = 150^оС = 423 К;

R_пк = 5 К/Вт;

S_K = 1 см² – площадь теплового контакта транзистор-радиатор;

T_{c max} = 70^оС = 343 К;

ν = 1,57∙ 10 ^–4 м²/с – коэффициент вязкости воздуха;

g = 9,8 м/с² – ускорение свободного падения;

R = 1 / 273 – коэффициент объемного расширения воздуха.

• Габаритные постоянные радиатора (для P_p <5 Вт):

P

8