Ток делителя r5, r6 принимаем
мА;
3кОм
( ряд Е24 )
≈
0,5
Вт
-
Расчет элементов в цепях оу.
Резистор
R3
определяет входное сопротивление
усилителя, которое должно быть относительно
большим (10 ÷ 100) кОм. Возьмем R3
= 100 кОм. R2
= R3 =100 кОм
– из условия минимума смещения нуля.
Коэффициент усиления
,
откуда находим
0.5
кОм.
Емкости
конденсаторов С1 и С2 определяют нижнюю
граничную частоту усилителя. По заданной
fн
и коэффициенту частотных искажений (в
децибелах) MH
= MH1
+ MH2
= 3dB.
MH1
= MH2
= 1,5dB;
.
≈ 7,2
мкФ (ряд
Е24),
0,035
мкФ (ряд Е24).
С3,
С4 – антипаразитные (22 ÷ 68) нФ.
(
ОУ 544 УД1А имеет внутреннюю коррекционную
емкость =>
не требуется
дополнительной емкости)
-
Обеспечение устойчивости усилителя.
Использование
ОУ и двухкаскадного усилителя обеспечивает
очень высокий коэффициент усиления:
КОУ
= 104
÷ 105,
Квых
= К1К2
≈ 103,
так что результирующий коэффициент
усиления К
= КОУ
К1К2
= 107
÷ 108,
т.е. 90 ÷ 100 dB.
При столь
высоком коэффициенте усиления в
трехкаскадном усилителе с глубокой
обратной связью обеспечение устойчивости
становится проблемой трудноразрешимой
без цепей коррекции. Простейшей такой
цепью может служить конденсатор С6,
подключаемый параллельно резистору
R10.
пФ
-
Расчет радиатора для мощных транзисторов.
Pp
=
3 Вт;
Tn
max = 150оС
= 423
К;
Rпк
= 5 К/Вт;
SK
=
1 см2
– площадь
теплового контакта транзистор-радиатор;
Tc
max
= 70оС
= 343 К;
ν
=
1,57∙ 10 –4
м2/с
– коэффициент вязкости воздуха;
g
=
9,8 м/с2
– ускорение свободного падения;
R
=
1 / 273 – коэффициент
объемного расширения воздуха.
-
Габаритные постоянные радиатора (для
Pp
<5
Вт):
L
= h =4см;
d = 2мм;
δ = 1,5мм
-
Тепловое сопротивление корпус-радиатор:
Rкр=
2,2/1см2
=2,2
(K/Вт)
-
Средний перегрев радиатора:
=
42,34 К
-Расстояние
между ребрами:
=2,1см
-Расчетное
тепловое сопротивление радиатор-среда:
=14,11
к/вт
-Поверхность
радиатора:
=113,4
см2
-Число
ребер (округлено до ближайшего большего
целого числа N):
=3
-Габаритные размеры
радиатора:
B=b(N-1)+
δN=4.85см
H=h+d=4,2см.
L=4см.
8