zhbk_gimadeev
.pdf
|
|
|
Расчет по образованию трещин, нормальных к |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
продольной оси |
|
|
|
γf=1 – коэффициент надежности по нагрузке. |
|
|||||||||
Mн=56,6кНм. |
|
|
|
|
M ≤ M crc |
|
|
|||
Проверим выполнение условия |
|
|
||||||||
1. |
Вычислим |
момент образования трещин по приближенному способу |
||||||||
|
ядровых моментов: |
|
|
|
||||||
|
M crc = Rbt,ser Wpl |
+ M rp =1,4 6670 (100)+ 3637800 = 45,72кН м |
|
|||||||
|
M |
rp |
= γ |
sp |
P (e |
op |
+ r)= 0,9 172 103 (20,7 + 2,8)= 3637800Н см |
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
2. |
Поскольку |
|
M н = 79кН м > M crc |
= 45,72кН м, |
то трещины |
в растянутой |
||||
|
зоне образуются, т.е. необходим расчет по раскрытию трещин. |
|||||||||
3. |
Проверим |
образуются ли |
начальные |
трещины в |
верхней зоне |
|||||
плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности
натяжения γsp=1,1. Изгибающий момент от веса плиты
M=22,11кНм.
Расчетное условие:
γsp P1 (eop − rinf )− M < Rbt,ser Wpl/ ;
1,1 223810 (20,7 −10,5)− 2211000 = 300145Н см <1,4 21510 (100)= 3011400 -
условие выполняется, значит, начальные трещины не образуются.
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при γsp=1
1.Предельная ширина раскрытия трещин:
-непродолжительная acrc=0.3мм
-продолжительная acrc=0.2мм
2.Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:
-постоянной и длительной Mн=63кНм;
-суммарной Mн=79кНм
3. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной
нагрузок:σs = |
M н − P2 (z1 |
− esp |
) |
= |
6300000 −172000 24,5 |
=167,3МПа |
Ws |
|
|
124,7 (100) |
|||
|
|
|
|
|
где z1 ≈ h0 − 0.5 hs/ = 27 − 0.5 5 = 24,5см-плечо внутренней пары сил.
esp=0, так как усилие обжатия P приложено в ц.т. площади площади нижней напрягаемой арматуры.
|
Ws = As |
z1 = 5,09 24,5 =124,7см3 - момент |
сопротивления по |
|||||||
растянутой арматуре. |
|
в арматуре от |
действия полной |
|||||||
4. Приращение |
|
напряжений |
||||||||
нагрузки: |
|
(z1 −esp ) |
|
|
|
|
|
|||
σs = |
|
M н |
− P2 |
= |
7900000 −172000 24,5 |
= 296МПа |
||||
|
|
Ws |
|
|
124,7 (100) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
5.Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки:
a |
crc1 |
= 20 (3.5 −100 µ) δ η ϕ |
l |
|
σs |
3 d = 20 (3,5 −100 0,0135) 1 1 1 |
|
296 |
2,62 = 0,18мм |
|
Es |
190000 |
|||||||||
|
|
|
|
|
||||||
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 11
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
µ = |
As |
|
= |
|
5,09 |
= 0.0135;δ =1;η =1;ϕl =1; d =18мм- диаметр продольной |
b h |
0 |
14 27 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
арматуры.
6.Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузки:
|
acrc/ 1 |
= 20 (3.5 −100 0.0135) 1 1 1 |
167,3 |
2,62 = 0,10мм |
|
||
|
|
|
|||||
7. |
|
190000 |
|
|
|
|
|
Ширина раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок: |
|||||||
|
|
167,3 |
|
|
|||
|
|
acrc2 = 20 (3.5 −100 0.0135) 1 1 1.5 |
|
2,62 = 0,15мм; где |
ϕl=1.5 |
||
8. |
|
190000 |
|||||
Непродолжительная ширина раскрытия трещин: |
|
||||||
9. |
|
acrc = acrc1 − acrc/ 1 + acrc2 = 0,18 − 0,1 + 0,15 = 0,23мм < 0.3мм |
|
||||
Продолжительная ширина раскрытия трещин: |
|
||||||
|
|
acrc = acrc2 = 0,15мм < 0,2мм |
|
||||
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 12
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
2 Расчет и конструирование ригеля
Расчетная схема и нагрузки.
Поперечная схема многоэтажной рамы имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей 7,8м и равными длинами стоек (высотами этажей 5,2 м). Сечения ригелей и стоек по этажам приняты постоянными.
Для расчета на вертикальную нагрузку многоэтажную раму расчленяют на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов – шарнирами, расположенными на концах стоек, - в середине длины стоек всех этажей, кроме первого.
Расчетная схема поперечной рамы.
Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам –6,8м.
Расчетная нагрузка на 1м длины ригеля:
Постоянная:
- |
от перекрытия с учетом γn = 0.95 : |
3,586 6,8 0.95 = 23,3 |
кН |
м |
-от веса ригеля сечением 0,3*0,6 (р=2500 кг/м3) с учетом
коэффициентов надежности γ f =1.1;γn = |
0.95 |
− 4,7 |
кН |
||||||||
м |
|
|
|
||||||||
Итого: g=23,3+4,7 =28 кН/м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Временная: с учетом γn = 0.95 ; υ = 7,44 6,8 0.95 = 48 |
кН |
||||||||||
м |
|
|
|
||||||||
В том числе: - длительная 5,208 6,8 0.95 = 33,7 |
кН |
; |
|
|
|||||||
м |
|||||||||||
- кратковременная |
2,232 6,8 0.95 =14,3 |
кН |
; |
||||||||
м |
|||||||||||
Полная нагрузка: g +υ = 28 + 48 = 76 |
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 13
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
Характеристика прочности бетона и арматуры |
||
|
Бетон тяжелый класса В-15. Расчетные сопротивления: |
||
- |
При сжатии Rb = 8.5МПа |
|
|
- |
При растяжении Rbt = 0.9МПа |
|
|
- |
Коэффициент условий работы бетона |
γb2 = 0.9 |
|
|
Модуль упругости |
Eb = 20500МПа |
|
|
Арматура продольная рабочая класса А-400 |
||
- |
Расчетное сопротивление RS = 355МПа |
|
|
- |
Модуль упругости |
ES = 200000МПа |
|
Сечение колонны принято 40 ×40см. |
|
||
|
Вычисление моментов в расчетных сечениях ригеля. |
||
|
Опорные моменты |
вычисляют по |
таблице для ригелей, |
соединенных с колоннами на средних |
и крайних опорах, по |
|
формуле |
M = (α g + β υ) l 2 . Табличные коэффициенты α и β зависят |
|
от схем |
загружения ригеля и колонны. |
|
Jbm = |
30 603 |
= 540000см4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Момент инерции сечения колонны: J col |
= |
40 403 |
= 213333см |
4 |
|||||||||
12 |
|
||||||||||||
Коэффициенты: k = |
Jbm lcol |
= |
540000 |
520 |
=1,69 |
; где |
lcol = hэт = 5,2м; lbt = длина |
||||||
J |
col |
l |
213333 |
780 |
|||||||||
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ригеля = поп. шаг колонны.
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 |
14 |
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Схема |
|
Опорные моменты, кНм |
|
||
загружения |
М12 |
М21 |
М23 |
М32 |
|
1 |
− 0,057 28 7,82 = |
− 0,092 28 7,82 = |
− 0,086 28 7,82 = |
− 0,086 28 7,82 = |
|
= −97 |
= −157 |
= −147 |
= −147 |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2 |
− 0,065 48 7,82 = |
− 0,070 48 7,82 = |
− 0,016 48 7,82 = |
− 0,016 48 7,82 = |
|
= −190 |
= −205 |
= −47 |
= −47 |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
3 |
0,0077 48 7,82 = |
− 0,021 48 7,82 = |
− 0,070 48 7,82 = |
− 0,070 48 7,82 = |
|
= +23 |
= −61 |
= −205 |
= −205 |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
4 |
− 0,055 48 7,82 = |
− 0,099 48 7,82 = |
− 0,097 48 7,82 = |
− 0,061 48 7,82 = |
|
= −161 |
= −290 |
= −283 |
= −178 |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1+2 |
-287 |
-362 |
-194 |
-194 |
|
1+3 |
-74 |
-218 |
-352 |
-352 |
|
1+4 |
-258 |
-447 |
-430 |
-325 |
|
Пролетные моменты ригеля
а) в крайнем пролете
Схема загружения (1+2)
|
|
|
|
|
M12 |
= −287кН м, |
|
|
|
M 21 |
= −362кН м |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(g +υ) l |
|
|
|
|
M |
12 |
− M |
21 |
|
|
|
|
|
|
76 7,8 |
|
|
− 287 + 362 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
Q1 = |
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
− |
|
|
|
|
= 296 −10 = 286кН |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
7,8 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Q2 |
|
= 296 +10 = 306кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
Максимальный пролетный момент |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
M = |
|
|
|
Q |
2 |
|
|
+ M12 |
= |
2862 |
|
+ (− 287)= 251кН м |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 (g + |
υ) |
|
2 |
76 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Схема загружения (1+3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
M12 = −74кН м, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M 21 |
= −218кН м |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
Q1 |
|
|
g l |
|
|
|
M |
12 |
− M |
21 |
|
|
|
|
|
28 |
7,8 |
|
|
− |
74 + |
218 |
|
−19 = 90кН , |
||||||||||||||||||
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
=109 |
|||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
7,8 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Q2 |
=109 +19 =128кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
M = |
|
Q2 |
|
|
+ M12 = |
|
902 |
|
|
|
− 74 = 70кН м |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
g |
|
|
2 |
28 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Схема загружения (1+4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
M12 |
|
= −258кН м, |
|
|
|
M 21 |
= −447кН м |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
Q1 |
|
|
(g +υ) l |
|
|
|
M |
12 |
− M |
21 |
|
|
|
|
|
76 |
7,8 |
|
|
− 258 + |
447 |
|
− 24 = 272кН |
|||||||||||||||||||||
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
= 296 |
|||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
7,8 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 15
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Q2 = 296 + 24 = 320кН
|
M = |
|
|
|
Q2 |
|
|
+ M12 |
= |
2722 |
|
+ (− 258)= 229кН м |
|
|||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
2 (g +υ) |
|
2 |
76 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
б) в среднем пролете |
|
|
||||||||||||||||||||
Схема загружения (1+2) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
M 23 |
= M 32 |
|
= −194кН м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
M = |
|
g l 2 |
|
+ M 23 |
= |
28 7,82 |
|
+ (−194)=19кН м |
|
|||||||||||||
8 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Схема загружения (1+3) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
M 23 |
= M 32 |
= −352кН м |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
M = |
|
(g +υ) l 2 |
+ M |
23 |
= |
76 7,82 |
+ (−352)= 226кН м |
|
||||||||||||
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Схема загружения (1+4) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
M 23 = −430кН м, |
M 32 |
= −325кН м |
|
||||||||||||||||||
|
M = |
(g +υ) l 2 |
|
+ M 23 |
= |
76 7,82 |
+ (− 430)=148кН м |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
||
Эпюры моментов |
|
|
ригеля |
при |
различных комбинациях |
схем |
||||||||||||||||
загружения строят |
|
|
|
по |
данным таблицы, по схемам загружения |
|||||||||||||||||
(1+2); (1+4); (1+3) (отдельно для каждого загружения). |
|
|||||||||||||||||||||
Перераспределение моментов под влиянием образования |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
пластических шарниров в ригеле |
|
|||||||||||||||
Практический |
|
расчет заключается в уменьшении примерно |
на 30% |
|||||||||||||||||||
опорных моментов ригеля М12 и М23 по схемам загружения (1+4).(При этом намечается образование пластических шарниров на опоре). К
эпюре моментов схемы загружения (1+4) добавляют выравнивающую эпюру моментов так, чтобы уравнять опорные моменты М21=М23 и были обеспечены удобства армирования опорного узла.
Ординаты выравнивающей эпюры моментов.
∆M 21 |
= 0.3 447 =134,1кН м |
|
|
|
|
|
|
||||||
∆M 23 |
= 0.3 430 =129кН м |
|
|
|
|
|
|
||||||
При этом: |
∆M12 ≈ − |
∆M |
= − |
134,1 |
= −44,7кН м |
; |
|||||||
21 |
|
|
|
|
|||||||||
3 |
|
3 |
|
||||||||||
∆M 32 ≈ − |
∆M 23 |
= − |
129 |
= −43кН м |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
3 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 16
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Разность ординат в узле выравнивающей эпюры моментов
передается на стойки.
Опорные моменты на эпюре выровненных моментов.
M12 |
= −258 − 44,7 = −302,7кН м |
M 21 |
= −447 +134,1 = −312,9кН м |
M 23 |
= −430 +129 = −301кН м |
M 32 |
= −325 − 43 = −368кН м |
Пролетные моменты на эпюре выровненных моментов могут превысить значения пролетных моментов при схемах загружения
(1+2); (1+3); тогда они будут расчетными.
Для каждого вида загружения строится эпюра.
Опорные моменты ригеля по грани колонны
Опорный момент ригеля по грани средней колонны слева M(21)1
(абсолютные значения):
а) по схемам загружения (1+4) и выравненной эпюре моментов
а) по схемам загружения (1+4) и выравненной эпюре моментов
M (21)1 |
= M 21 |
− |
Q2 |
hcol |
|
= 312,9 − |
297,3 0.4 |
|
= 253,5кН м |
|
||||||||||||||
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где Q2 = |
|
(g +υ) l |
− |
|
(M |
21 |
− M |
12 |
) |
= |
|
76 7,8 |
− |
(−312,9 + 302,7) |
= 296 −1,3 = 294,7кН ; |
|||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
2 |
|
|
7,8 |
|
|||||||
Q1 = 297,3кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
б) по схемам загружения (1+3) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
M (21)1 |
= M 21 |
− |
Q2 |
hcol |
|
= 218 − |
128 0.4 |
=192,4кН м |
|
|||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
а) по схемам загружения (1+2) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
M (21)1 |
= M 21 |
− |
Q2 |
hcol |
|
= 362 − |
|
306 0.4 |
= 300,8кН м |
|
||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Опорный момент ригеля по грани средней колонны справа M (23)1 :
а) по схемам загружения (1+4) и выровненной эпюре
M (21)1 |
= M 23 |
− |
Q2 |
hcol |
|
= 301 − |
288 |
0.4 |
= 243,4кН м |
|
||||||||||||
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Q2 = |
|
(g +υ) l |
− |
|
(M |
23 |
− M |
32 |
) |
= |
76 7,8 |
− |
(−301 + |
368) |
= 288кН ; |
|||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
2 |
|
7,8 |
|
|
|||||
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 |
17 |
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
б) по схемам загружения (1+2)
M (23)1 |
= M 23 |
− |
Q hcol |
=194 − |
286 0.4 |
=136,8кН м |
|||
2 |
2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||
б) по схемам загружения (1+3) |
|||||||||
M (23)1 |
= M 23 |
− |
Q hcol |
= 352 − |
|
90 0.4 |
= 334кН м |
||
2 |
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
Следовательно, расчетный момент ригеля по грани средней опоры
M=334 кН м.
Опорный момент ригеля по грани крайней колонны:
а) по схеме загружения (1+4) и выровненной эпюре моментов:
M (12)1 |
= M12 |
− |
Q1 |
hcol |
= 302,7 |
− |
297,3 0.4 |
= 243,3кН м |
||
|
2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
б) по схеме загружения (1+2): |
||||||||||
M (12)1 |
= M12 |
− |
Q1 |
hcol |
|
= 287 − |
286 0.4 |
= 229,8кН м |
||
|
2 |
|
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Следовательно, расчетный момент ригеля по грани крайней опоры
M=229,8 кН м
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 |
18 |
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
|
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 |
Лист |
|
|
|
|
|
19 |
||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
||
|
Поперечные силы ригеля
Для расчета прочности по сечениям, наклонным к продольной
оси, принимают значения поперечных сил ригеля, большее из 2-х
расчетов:
а) упругого |
расчета и б) с учетом перераспределения моментов. |
||||||||
На крайней |
опоре: Q = 297,3кН |
||||||||
На средней опоре слева по схеме загружения (1+4) |
|||||||||
Q2 = |
|
76 7,8 |
|
− |
(− 447 + 258) |
|
= 320,6кН |
||
|
|
|
|
||||||
2 |
7,8 |
|
|
||||||
На средней опоре справа по схеме загружения (1+4) |
|||||||||
Q2 = |
76 7,8 |
− |
(− 430 + 325) |
= 310кН |
|||||
|
|
||||||||
2 |
7,8 |
|
|
||||||
Расчет прочности ригеля по сечению, нормальному к продольной
оси
h=60 см; a=6 см; h0=54 см;
Бетон класса B-20
Rb =11.5МПа, |
Rbt = 0.9МПа, |
γb2 = 0.9 , Eb = 24000МПа |
|
|
|
Арматура |
продольная |
рабочая |
класса |
А-400, |
RS = 355МПа, |
ES = 200000МПа
Высоту сечения подбирают по одному моменту при относительной высоте сжатой зоны ξ=0.35, так как на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое же сечение
Лист
ИНЭКА, СФ, Гимадеев А.К., гр. 3411 |
20 |
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |