18. Выбор тягодутьевых машин

18.1. Выбор дымососа

Выбор дымососа осуществляется по его расчетной производительности и по расчету полного давления, которое должен развивать дымосос.

Объем дымовых газов, перекачиваемых дымососом: при α=α_ух:

Q_газ=V_гB_р(273+t_ух)/273=4,941317,343600(273+140)/273=466 тыс. м³/ч.

Рассматриваемые дымососы рассчитаны на t_ух=200⁰С.

Коэффициент запаса по производительности: β₁=1,1.

Коэффициент запаса по давлению: β₂=1,2.

Расчетная производительность дымососа:

Q_р= β₁ Q_газ=1,1466000=512,6 тыс. м³/ч.

Так как паропроизводительность котла (320 т/ч)>300 т/ч, то принимаем перепад давления по газовому тракту:

∆H_газ.тр.=150 мм. вод. ст.

Полное расчетное давление: H_p= β₂∆H_газ.тр.=1,2150=180 мм. вод. ст.

Выберем три дымососа марки D-20x2.

Дымосос D-24x2 – центробежный дымосос двухстороннего всасывания, производительностью Q_р=260 тыс. м³/ч и полным давлением H_p=248 мм. вод. ст. Дымосос время работает при температуре уходящих газов t_ух=200⁰С.

Схема включения дымососов показана на рисунке 3.

18.2. Выбор дутьевого вентилятора

Так как тракт первичного дутья имеет большие сопротивления (∑∆h), но выбираем вентилятор по данному сопротивлению.

Полное расчётное давление: H_p=β₂∑∆h,

где β₂ – коэффициент запаса по давлению; β₂=1,2 [8];

H_p=1,2211=253,2 мм. вод. ст.

Производительность вентилятора: Q=β₁Q,

где β₁ – коэффициент запаса по производительности; β₁=1,1 [8];

Q=1,142,613600=169 тыс. м³/ч

По полученным характеристикам выбираем 2 центробежных дутьевых вентилятора одностороннего всасывания Д – 20.

Рисунок 8. Схема раздачи пылеугольной смеси от мельниц к горелкам

19. Выбор мельниц

Выбор мельницы осуществляется таким образом, чтобы при выходе из строя одной из меньниц, оставшиеся должны обеспечить 90% номинальной нагрузки. Исходя из количества горелок, выбираем 3 мельницы (1 мельница на 2 горелки)

Полный расход топлива В=62,75 т/ч

, где d – производительность одной мельницы

Выбираем 3 мельницы ММТ 1500/1910/750 [6].

20. Расчёт вредных выбросов в атмосферу

20.1. Выбросы азота

NO_x=NO+NO₂

60% - топливные NO_x;

30% - термические NO_x (при T_max>1800 K);

10% - быстрые NO_x (при T_max>1800 K).

В котле образуется: NO>95% и NO₂=5%.

2N+O₂  2NO

214+216  230 кг NO₂/NO = 46/30=1,53; C_NO2= C_NO1,53

N+O₂  NO₂

14+216  46 кг

γ_N - степень конверсии азота;

N^r - содержание азота в топливе; N^r =0,5%;

γ_N=0,195/(N^r)^0,5; γ_N=0,195/(0,5)^0,5=0,276

2N+O₂  2NO 1 кг. топл. – 100% => x=0,81000/100=8 г.

28+32 60 :28 х кг. N – 0,8%

1 кг. N  2,14 кг. NO

Содержание N в топливе:

8 г. N содержится в 1 кг. топлива;

0,276=2,21 г.

2,21 г. N – x г. NO x=2,212,14/1=4,73 г. NO

1 кг. N  2,14 кг. NO

4,73 (г. NO)/(кг. топл.)  4730 (мг/кг)NO=M

C_NO=M/V_г - концентрация NO;

V_г=V_RO2+V⁰_H2O+V_N2+(α_ух-1)V⁰

V_г - объём дымовых газов;

V_г=0,68+2,85+0,5816+(1,23-1)3,6=4,94 нм³;

C_NO=4730/4,94=957,49 мг/нм³.

Приведём к нормальным условиям: α=1,4; t=0⁰C; p_атм.:

C_NO=957,49α_ух/1,4=957,491,23/1,4=841,22 мг/нм³;

C_NO2=841,221,53=1287,10 мг/нм³;

T_а=2117 К; T_max=0,8T_а=0,82117=1693,6 К < 1800 К.

Следовательно, термические и быстрые выбросы не образуются.

ГОСТ Р 50831-95:

NO_x; бурый уголь; D<400 т/ч; ТШ; α=1,4; сухой газ: C_NOх=300 мг/нм³:

КПД фильтра:

η_{устройства}=(C_{NOх получ.}-C_{NOх норма})/C_{NOх получ.}=(1287,10-300)/1287,10=0,77;

η_{устройства}=77%.