Бобрин Миронов РУКОВОДСТВО К РЕШ.ЗАДАЧ Ч.1
.PDF
У |
|
|
P=1 |
|
sinφK= -0,447 |
|
|
||
|
|
|
cosφK=0,894 |
|
|
||||
|
|
|
|
С |
К |
|
|
|
|
RA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12м |
|
φК<0 |
|
RB |
= 9 |
|
|
а) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
H |
f = |
|
|
H |
|
Ук |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
О |
А |
L/2 = 24 |
|
L/2 = 24 |
В |
z |
|
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Zк=36 |
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
Пролет L = 48 м |
|
|
|
|
||
б) |
|
|
P=1 |
С |
|
К |
|
|
|
|
А' |
|
|
|
В' |
|
л.вл.H |
||
|
|
12 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
л. вл.МСБ |
|
|
|
|
|
|
1 |
0,5 |
|
л. вл.Н [1] |
построение |
К |
|
|
|
|
|
|
|
||
л.вл.М |
|
|
6 |
|
|
9 |
|
л. вл.МКБ |
|
|
|
|
|
9 |
4,5 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
построение |
|
|
|
|
|
-(л. вл.Н)ּуК |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
3 |
|
|
|
|
л. вл.МК[м] |
|
|
|
|
|
|
|
4,5 |
|
|||
|
|
|
|
0,25 |
|
|
|||
1 |
|
0,5 |
|
|
|
л. вл.QКБ |
|
||
К |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
0,75 |
|
||||
вл.Q |
|
|
0,447 |
0,224 |
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
л. |
|
|
|
|
|
0,67 |
л. вл.QКБּcosφK |
||
построение |
|
|
0,447 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0,223 -(л. вл.Н)ּsinφК |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
0,447 |
0,447 |
л. вл.QК [1] |
|
|||
К |
|
|
0,224 |
0,112 |
|
|
|||
|
|
|
|
-(л. вл.QКБ)ּsinφK |
|||||
.N |
|
|
|
|
|||||
л.вл |
|
|
0,894 |
|
|
0,335 |
|
|
|
построение |
|
|
|
|
|
0,447 |
-(л. вл.Н)ּcosφК |
||
|
|
1,118 |
0,782 |
|
|
||||
|
|
|
|
л. вл.NК [1] |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
0,335 |
|
|
||
Рис. 3.11. Построение линий влияния усилий в |
|
||||||||
сечении К (линейные размеры указаны в метрах) |
|
||||||||
31
1.Анализ геометрической неизменяемости идентичен предыдущему (см. пример 3.3).
2.Определение основных параметров: стрела f = n L = 0,25 · 48 = 12 м. Уравнение оси в прямоугольной системе координатных осей У0Z
(риc. 3.11, а) y = 4f (L - z)z , где z – координата расчетного сечения; L2
f – стрела подъема арки; L – пролет; y – ордината сечения.
В рассматриваемом случае имеем y = 4 ×12 |
(48 - z)z и при zК = 36 м |
||||
482 |
|
|
|
|
|
ордината сечения К будет равна 9 м. |
dy |
|
4f |
|
|
|
|
|
|
||
Взяв первую производную от y, имеем: y¢ = dz |
= |
L2 |
(L - 2z), |
которая, |
|
как известно, равна тангенсу угла наклона касательной к оси арки в сечении с координатой zК.
Тогда получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tgj = 4f |
(L - 2z ) = 4 ×12 |
(48 - 2 ×36) = -0,500 , |
||||||||||
K |
L2 |
|
|
K |
482 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
cosjK = |
1 |
|
|
= |
|
1 |
|
= 0,894 , |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1+ tg2jK |
|
1+ (-0,5)2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
sinjK = сosjK × tgjK = 0,894(-0,5) = -0,447.
Проверка (обязательна!): sin2jK + cos2jK = (-0,447)2 + 0,8942 = 1. 3. Процедура построения линий влияния приведена на рис. 3.11.
3.2.3. Трехшарнирные плоские рамы
Геометрически неизменяемые стержневые системы, стержни которых жестко или частично шарнирно связаны между собой в узлах, называются рамами. Горизонтальные или близкие к ним наклонные элементы называются ригелями, вертикальные или близкие к ним наклонные элементы называются стойками (рис. 3.12). Ригели могут быть прямолинейными, ломаными и криволинейными. Трехшарнирные рамы как арки, геометрически неизменяе-
шарнирный |
жесткий |
узел |
узел |
ригель |
стойки |
жесткое |
защемление |
шарнирно подвижная опора |
Рис. 3.12. Статически определимая плоская рама
32
мы и статически определимы. Их |
|
|
|
У |
Р=1 |
Грузовой пояс |
|||||||||||
расчет в принципе не отличается |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
от расчета трехшарнирных арок. |
а |
|
|
С |
|
|
|||||||||||
Поэтому построение линий влия- |
|
К1 |
|
|
8м |
||||||||||||
ния в трехшарнирных рамах ста- |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
= |
|||||||||||
тическим методом осуществляет- |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
=3 |
|
f |
|||||||||||
ся |
по тем |
же |
формулам |
(3.1), |
|
|
|
φК1 |
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
||||||||||||
|
А |
Ук |
|
В |
|||||||||||||
(3.2), что и в арках. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Н |
Н |
||||||||||
Пример 3.5. Для трехшарнир- |
|
|
|
Z |
|||||||||||||
|
RА |
Zc=3 |
3 |
4 |
RВ |
||||||||||||
ной рамы (рис. 3.13, а) построить |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Z |
|
|
|
|||||||||||
линии влияния опорных реакций, |
|
|
|
Р=1 |
|
|
|||||||||||
изгибающих моментов, попереч- |
б |
|
К1 |
|
В |
|
|||||||||||
|
А |
С |
|
||||||||||||||
ных и продольных сил в попереч- |
|
|
|
|
|||||||||||||
ных сечениях К1, К2, К3, если про- |
|
|
|
|
L=10м |
|
|
||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
лет L = 10 м, стрела f = 8 м, абс- |
|
|
|
|
|
л. вл.RА |
|||||||||||
циссы сечений zK1 = 0, |
zK2 |
= 2м, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|||||||||||
zK3 |
= 7,5м, |
ординаты |
|
сечений |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
в |
|
2,1 |
|
|
л. вл.RВ |
||||||||||
yK1 |
= 3м, |
yK2 = 8м, |
yK3 |
– |
опре- |
|
|
|
|
л. вл.МСБ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
деляются расчетом по рис. 3.13, а. |
|
|
|
|
0,2625 |
|
|||||||||||
1. |
Определение |
геометриче- |
|
г |
|
|
|
|
л. вл.Н [1] |
||||||||
ских |
параметров для |
|
расчетных |
|
|
|
|
|
Б |
||||||||
сечений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л. вл.МК1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л. вл.МК1[м] |
|||
zK1 |
= 0; |
yK1 = 3м; |
ϕK1 = +90° ; |
|
д |
|
|
0,7875 |
|||||||||
|
|
|
л. вл.QК1[1] |
||||||||||||||
|
|
sinϕK |
1 |
= 1 ; |
cosϕK |
1 |
= 0; |
|
е |
|
|
0,2625 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
zK2 = 2 м; |
|
yK2 |
= 8м; |
|
ϕK2 |
= 0 ; |
|
1 |
|
|
|
|
л. вл.NК1[1] |
||||
|
|
|
ж |
|
|
|
|
||||||||||
|
sinϕK2 = 0; |
cosϕK2 = 1; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
Рис. 3.13. Линии влияния опор- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
zK3 |
= 7,5м; tg ϕK3 = − |
8 = −2; |
|
|
ных реакций и внутренних уси- |
||||||||||||
|
|
лий в сечении К1 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cosϕK |
|
= |
|
= |
|
= 0,447 |
; |
|
||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ tgϕ2 |
|
|
|
1+ (−2)2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sinϕK3 |
= cosϕK3 tgϕK3 |
= 0,447(−2) = −0,894 ; |
|
||||||||||
sin2ϕK3 + cos2ϕK3 = (−0,894)2 + 0,4472 = 1; yK3 = 2,5 tgϕK3 |
= 2,5 2 = 5 м. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
2. Построение линий влияния опорных реакций. |
|
||||||||||||
Используя вспомогательную балку АВ (рис. 3.13, б), имеем: |
|||||||||||||
ΣmВ = 0 или RAL – 1(L–z) = 0, откуда RA = |
10 − z |
; |
|||||||||||
10 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
||
ΣmА = 0 или RBL – 1·z = 0, откуда RB |
= |
|
и их линии влияния обычны |
||||||||||
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
||
для шарнирно опертой балки (рис. 3.13, в). |
|
|
|
|
|||||||||
Линия влияния распора H = 1 (л. вл.МБС), где ордината |
|||||||||||||
|
f |
|
|
|
|
zC(L - zC) |
|
|
3 × 7 = 2,1 м. Поэтому |
||||
л. вл. МСБ под шарниром С равна |
|
|
= |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
2,1 |
|
L |
|
|
|
10 |
||||
ордината л. вл. Н под замком равна |
= 0,2625 (рис. 3.13, г). |
||||||||||||
|
8 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3. Построение линий влияния усилий в расчетных сечениях: |
|||||||||||||
л. вл. М |
= л. вл. МБ - (л. вл. Н)y |
K1 |
. Так как л. вл. МБ = 0 (К1 – шар- |
||||||||||
K1 |
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
K1 |
|||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нир!), то л. вл. МK = − (л. вл. Н)yK и ордината под замком С равна 0,7875; |
||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
л. вл. Q |
= (л. вл. QБ ) cosj |
|
- (л. вл. Н) sinj |
|
, но так как cosϕ |
= 0, |
||||||
|
K1 |
|
|
К |
K1 |
|
K1 |
|
K1 |
|
||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
то л. вл. QK |
1 |
= − (л. вл. Н) sinϕK |
1 |
= − л. вл. Н (рис. 3.13, е); |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
л. вл. NK1 = - [(л. вл. QKБ ) sinjK1 + (л. вл. Н) cosjK1], но так как |
|
|||||||||||
|
|
|
|
1 |
= - л. вл. QБ |
|
|
|
|
|
||
cosϕ |
= 0, то л. вл. N |
= - л. вл. R |
A |
(рис. 3.13, ж); |
|
|||||||
K1 |
|
|
|
K1 |
|
|
K |
1 |
|
|
||
л. вл. МK2 = л. вл. MKБ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
- (л. вл. Н)yK2 (рис. 3.14, в); |
|
|
|
|
||||||||
л. вл. QK2 = |
Б |
|
|
(л. вл. Н) sinjK2 = |
|
Б |
|
|||||
л. вл. QК2 cosjK2 - |
л. вл. QК2 (рис. 3.14, г); |
|||||||||||
л. вл.NK2 = - [(л. вл. QБK2 ) sinjK2 + (л. вл. Н )cosjK2 ] = - л. вл. Н (рис. 3.14, д);
л. вл. МK3 |
= л. вл. MKБ3 |
- (л. вл. Н)yK , где ордината л. вл. МKБ3 |
|||
под сечением К3 равна |
z3(L - z3) |
= 7,5 × 2,5 = 1,875 м; |
|||
L |
|||||
|
Б |
|
10 |
||
л. вл. QK3 |
|
|
|
||
= (л. вл. QК3 ) cosjK3 - (л. вл. Н) sinjK3 , |
|||||
где cosϕK3 = 0,447, sinϕK3 = −0,894 ;
л. вл. NK3 = - [(л. вл. QБK3 ) sinjK3 + (л. вл. Н ) cosjK3 ], где sin ϕK3 = −0,894, cosϕK3 = 0,447 (рис. 3.15).
34
|
Процедуры построения линий влияния усилий в расчетных сечениях |
||||||||||||
приведены на рис. 3.13–3.15. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
У К2 |
Р=1 |
Грузовой пояс |
|
|
У |
Р=1 |
Грузовой пояс |
|||||
а |
|
С |
|
|
а |
|
|
С |
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
8м |
|
|
|
К3 |
|
= 8 |
|
||
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
f |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ZK2=2 |
|
|
f |
|
|
|
=5 |
|
φК3 <0 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
φК3 |
|
|
|
|
|
А |
|
|
В |
|
А |
|
Ук |
В |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Н |
|
Н |
Z |
|
|
Н |
|
Н |
|
|
|
Z |
RА |
Zc=3 |
3 |
4 |
RВ |
RА |
Zc=3 |
3 |
4 |
RВ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
А |
Z |
Р=1 |
|
|
|
|
Z |
Р=1 |
|
К3 |
|
|
|
К2 |
|
|
|
|
К1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
б |
|
|
|
В |
|
|||||
б |
|
С |
В |
|
|
А |
С ZК3=7,5 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
L=10м |
|
|
|
|
|
L=10м |
|
|
|
|
|
|
1,6 |
1,28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
0,75 |
1,875 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
л. вл. МК3Б |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
л. вл. МК2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4 |
2,1 |
|
–(л. вл. Н) УК2 |
|
|
|
|
|
–(л. вл. Н)УК3 |
|||
|
|
|
|
|
|
1,3125 |
0,4688 |
|
1,4062 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0,2 |
0, 82 |
|
|
|
в |
|
|
|
л. вл. МК3 [м] |
|||
в |
|
|
л. вл. МК2[м] |
|
|
0,5625 |
0,25 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
л. вл. QК3Б |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0,8 |
|
|
|
|
|
0,1341 |
0,1118 |
|
0,75 |
|
л. вл. QК3Б × |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
г |
|
|
|
л. вл. QК2[1] |
|
|
0,2347 |
|
0,3352 |
|
× |
cos φК3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-(л.вл.Н) × |
||||
|
|
0,2625 |
|
|
|
|
0,1006 |
0,0838 |
|
× |
sin φК3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
д |
|
|
|
л. вл. NК2[1] |
|
г |
|
0,2514 |
л. вл. QК3 [1] |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,2682 |
0,2235 |
0,1956 |
|
|
||
Рис. 3.14. Линии влияния |
|
|
|
|
–л. вл. QК3Б × |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
× sin φК3 |
|||||
внутренних усилий в сечении К2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,1173 |
0,6705 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
–(л.вл.Н) × |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
× |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0419 |
|
|
cos φК3 |
||
|
|
|
|
|
|
д |
0,3855 |
0,1816 |
л. вл.NК3 [1] |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7124 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.15. Линии влияния |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
внутренних усилий в сечении К3 |
||||||
35
Пример 3.6. Для трехшарнирной рамы, рассмотренной в предыдущем примере 3.5, построить линии влияния опорных реакций и усилий в расчетном сечении К3 при узловой передаче нагрузки (рис. 3.16).
1.Вначале строим, как пояснялось ранее (см. рис. 3.6), основные линии влияния без учета узловой передачи нагрузки (эти линии влияния показаны штриховыми линиями и взяты из примера 3.5);
2.На основные линии влияния проецируем узлы вспомогательной системы балок в точки m′, n′, s′. Очевидно, что ординаты линий влияния рамы должны под опорным узлом S иметь нулевое значение, так как в момент нахождения груза Р = 1 в этом узле рама из работы выключается.
3.Соединяя точки m′, n′, s′ переходными прямыми, получаем искомые линии влияния, характерные ординаты которых определяем из подобия плоских фигур или треугольников. Окончательные линии влияния показаны сплошными отрезками m′n′, n′s′ в пределах грузового пояса.
3.2.4. Фермы с простой решеткой
Фермой называется конструкция из прямолинейных стержней, соединенных своими концами в узлах. Реальные фермы имеют жесткие узлы (клепаные, на болтах, сварные), которые в целях упрощения расчетов в расчетных схемах заменяют идеальными шарнирами (рис. 3.17). Как показали исследования, такое упрощение практически не изменяет величины усилий в стержнях ферм. Нагрузка считается приложенной в узлах ферм, и потому стержни работают только на растяжение и сжатие. Область применения ферм разнообразна: мосты, перекрытия зданий, опоры электросетей, телебашни и т. д.
36
m |
|
n Р=1 |
Грузовой пояс |
|||
|
|
s |
||||
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К3 |
|
|
|
= 8 |
|
|
φК3 |
|
|
|
f =5 |
|
|
|
|
|
|
3 |
φК3 |
|
|||
|
Ук |
|
|
|||
А |
|
|
В |
|
||
|
|
|
|
|||
|
Н |
|
Н |
|
|
|
RА |
10 м |
|
RВ |
|
||
1,5 |
|
2,5 |
|
|||
|
6 |
|
|
|||
3 |
|
7 |
|
|
||
1 |
5 |
|
|
8 |
|
|
|
n' |
|
|
|
||
m' |
|
|
s' |
|
||
|
|
|
л. вл.RA |
|||
|
0,85 |
|
0,5 |
|||
|
n' |
1 |
|
|||
m' |
|
|
s' |
|
||
0,15 |
|
0,5 |
л. вл.RB |
|||
|
|
|
|
|||
0,2625 |
n' |
0,1838 |
|
|||
m' |
|
|
s' л. вл.Н |
|||
|
|
|
||||
0,1312 |
|
|
|
|||
0,312 |
n' |
|
1,4062 |
|
||
0,2812 |
|
s' |
л. вл.МК3 |
|||
|
|
|
||||
m' |
|
0,5625 |
|
|
||
0,1006 |
|
|
||||
m' |
s' |
л. вл.QК3 |
||||
|
|
|
||||
0,0503 |
|
|
|
|||
0,0558 |
|
|
|
|||
|
|
0,2514 |
|
|||
0,1928 |
0,5308 |
|
|
|||
|
s' |
л. вл.NК3 |
||||
|
|
|
|
|||
m' |
|
|
|
0,7124 |
|
|
0,3855 |
n' |
|
|
|||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||
Рис. 3.16. Построение линий влияния |
||||||
с учетом узловой передачи нагрузки |
|
|||||
37
жесткий узел
а
|
стойки |
|
шарнирный |
раскосы |
|
||||
|
|
узел |
|
|
|
||||
3 |
|
|
5 |
7 |
|
|
9 |
11 |
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
высота |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
8 |
|
10 |
|
|
2 |
F |
4 |
F |
6 |
F |
|
|
||
F |
F |
|
|||||||
|
панель |
|
|
|
узловая нагрузка |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
пролет
|
|
P |
е |
в |
|
|
|
|
|
|
|
г |
P |
|
P |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ж |
д |
|
|
|
Рис. 3.17. Фермы с простой решеткой: а – эскиз реальной плоской фермы; б – расчетная схема фермы; в – ферма с полигональным верхним поясом и ездой понизу; г – ферма с ездой поверху;
д – консольная ферма с параллельными поясами; е – стропильная ферма; ж – ферма-консоль
38
Совокупность элементов 1-3-5-7-9-11-12 (рис. 3.17, б) называется верхним поясом, а совокупность элементов 1-2-4-6-8-10-12 – нижним поясом. Заполнение между поясами (стойки, раскосы) называется решеткой. Расстояние между соседними узлами поясов называется панелями, расстояние между центрами опор называется пролетом. Пояс, к узлам которого прикладываются внешние силы (нагрузка), называется грузовым.
Геометрическая неизменяемость рассматриваемых ферм обеспечивается их образованием по способу треугольника, а неподвижность относительно «земли» наличием трех опорных стержней, направления которых не пересекаются в одной точке и не параллельны друг другу.
Степень Wф свободы шарнирно стержневых ферм устанавливается по формуле Wф = 2У – Cф – Соп, где У – число узлов (в том числе опорных); Cф – число стержней фермы; Соп – число опорных стержней. В случае Wф = 0 при правильной расстановке связей фермы статически определимы.
Способы определения усилий в стержнях ферм основаны на методе сечений и сводятся к трем основным: способу вырезания узлов, способу проекций, способу моментной точки (способ Риттера).
Иногда среди элементов ферм при определенном расположении нагрузки обнаруживаются так называемые нулевые стержни, в которых усилия оказываются равными нулю (без учета их собственного веса). Признаки нулевых стержней таковы: а) в узле соединяются два стержня и узел не загружен; тогда N1 = N2 = 0 (рис. 3.18, а, б), в узле соединяются три стержня, из которых два лежат на одной прямой, и узел не загружен;
тогда N1 = 0, N2 = N3 (рис. 3.18, б, в).
а |
|
N1=0 |
б |
N1=0 |
в |
|
N2 |
|
α≠0 |
Узел А |
N2 |
N3 |
|
|
|
|
|
Узел А |
|
||||
|
|
|
Узел А |
|
N1=0 |
||
|
|
N2=0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
N3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.18. Нулевые стержни
Пример 3.7. Для балочно-консольной фермы (рис. 3.19, а; 3.20) построить линии влияния усилий в указанных элементах.
Передача нагрузки в шарнирно-стержневых фермах осуществляется через узлы грузового пояса, т. е. является узловой, и поэтому правила построения линий влияния здесь те же, что и при узловой передаче нагрузок в балках. Построение линий влияния усилий в элементах ферм начинают с построения линий влияния опорных реакций (рис. 3.19, б), исключая случаи ферм-консолей и элементов консольных частей ферм. Линии влияния опорных реакций здесь строят точно так же, как и для балок (см. пример 3.2).
39
r3-4 |
|
3 |
|
II |
5 |
7 |
9 |
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H=12 |
|||
а |
|
|
|
|
|
|
Р=1 |
|
|
|
h=8 |
|
L |
1 |
|
|
α |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
В |
10 |
|
|
|||
А |
I |
2 |
I |
II |
4 |
6 |
8 |
|
12 |
|
||
|
III |
|
III |
|
||||||||
|
RА |
|
|
|
d=8 |
d=8 |
RВ |
|
|
|||
c=8 |
d=8 |
|
d=8 |
|
d=8 |
d=8 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
L=5d=40 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л. вл. RА |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1,2 |
л. вл. RВ |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
2' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
1' |
|
|
|
4' |
|
|
|
|
л. вл. N2-3 |
||
L' |
0,471 |
|
|
|
|
0,283 |
|
|
|
0,094 |
|
|
|
|
|
|
4' |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
п.пр |
|
в' |
|
|
|||
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
л. вл. N3-4 |
|||
a' |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,566 |
2' |
|
|
|
л.пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,828 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
в' |
|
л. вл. N10-11 |
|
д |
a' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 |
|
|
Рис. 3.19. Линии влияния усилий в элементах балочной |
|
||||||||||
|
консольной фермы с простой решеткой. Грузовой пояс – |
|
||||||||||
|
нижний (линейные размеры в метрах) |
|
|
|
|
|
||||||
40
