4. Проверка прочности фундамента.

Принятые размеры фундамента проверяем по условиям:

продавливание от верхней ступени

1. на продавливание: , где:

900–80=820мм - рабочая высота фундамента,

303503.5155–2.34·(180+2·82)^2=26597.28

продавливающая сила

4·(180+82)=1048 - средний периметр пирамиды продавливания;

N=26597.28< 0.75·7.65·1048·82=493057.8кг

- условие выполняется;

2. на прочность нижней ступени фундамента по наклонному сечению при отсутствии поперечной арматуры:

, где:

45–8=37 - рабочая высота нижней ступени,

7см - защитный слой в конструкциях монолитных при отсутствии бетонной подготовки

7см+1,2см/2 8см - расстояние от края бетона до центра арматуры

2.34·360·0.5·(360–(270–2·37))=69076.8

Q=69076.8<2.5·7.65·270·37=191058.75кг- выполняется

5. Армирование фундамента.

Площадь арматурной сетки подбирается по сечениям, количество которых зависит от количества ступеней. В каждом сечении определяется величина изгибающего момента:

Расчет рабочей арматуры осуществляем по сечениям 1-1, 2-2, 3-3.

0.125*2.34*((360-270)²)*360=852930кг*см

0.125*2.34*((360-180)²)*360=3411720кг*см

0.125*2.34*((360-50)²)*360=10119330кг*см

Площадь рабочей арматуры:

852930/(3750·0.9·37)=6.83см2

3411720/(3750·0.9·82)=12.33см2

10119330/(3750·0.9·142)=21.11см2

Принимаем наибольшую величину.

При длине стержней до 3м, минимальный Ø10мм.

При длине стержней >3м, минимальный Ø12мм.

Шаг ячейки в сетке может быть в пределах 100-200. По принятой площади необходимо подобрать диаметр и шаг сетки.

Применяем

18ф 14 A-III As=18*1.539=27.702см2

Стакан фундамента армируется четырьмя горизонтальными сетками с шагом 200 мм из арматуры класса А-III диаметром 12 мм.

6. Расчет фундамента на раскалывание.

Проверка квадратного фундамента по прочности на раскалывание от действия нормальной силы N производится по условию :

µ=0.75-коэффициент трения бетона по бетону ;

с=1,3-коэффициент условий работы фундамента в грунте;

A1-площадь вертикального сечения фундамента по оси, за вычетом площади стакана.

A1=bф*hсп1+a1*hст2+a2*hсп3-hзадел*(h1+h2)/2= 3.6·0.45+2.7·0.45+1.8·0.6–0.8·(0.65+0.6)/2=3.42м2

A1=3.6·0.45+2.7·0.45+1.8·0.6–0.8·(0.65+0.6)/2=3.42м2

2·0.75·1.3·3.415·0.75=4.99МН=499000кг > 303503.516 кг

- Прочность на раскалывание обеспечена.

Расчет фундамента на продавливание колонной дна стакана от действия нормальной силы при отсутствии замоноличивания.

0.6+0.62=1.22м

A0=0.5*a*(a-ac-2*hog)-0.25*(a-ac-2*hog)²=0.5·3.6·(3.6–0.6–2·0.62)–0.25·(3.6–0.6–2·0.62)^2=2.39м2

Тогда

((3.6^2)/2.394)·0.75·1.22·0.62=3.07МН=307109.8кг > 303503.516 кг.

Прочность нижней ступени на продавливание

bср.н.с=4·(270+37)=1228см

Fнс= 303503.5155-2.34*(270+2*37)²=26597.28кг

26597.28<1·7.65·1228·37=347585.4кг –Условие прочности нижней ступени на продавливание обеспечено.

Прочность нижней ступени по наклонному сечению при отсутствии поперечной арматуры проверяем по формуле.

;

=2.34·360·(360–(270+2·37))/2=6739.2кг

Q=6739.2кг<(1.5*7.65*360*37²)/37=152847кг

Q=6739.2кг<(12.5·7.65·360·37)=1273725кг

9. Список используемой литературы.

1. СНиП 2.03.01 – 84* «Бетонные и железобетонные конструкции».

2. СНиП 2.01.07 – 85 «Нагрузки и воздействия».

3. СНиП II – 22 – 81* «Каменные и армокаменные конструкции».

4. Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г., Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. для студентов вузов по спец. «Промышленное и гражданское строительство» - М.: Высш. шк., 1987.

5. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Учебник для вузов – 5-ое изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991.

6. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций: Учеб.пособие для строит.техникумов по специальности «Пром. и гражданское строительство». – М.: Стройиздат, 1979.

7. СП 64.13330.2011 Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80 Москва 2011

8. СП 20.13330.2011 НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* . Москва 2011.

9. Заикин А.И. Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий: Учеб.пособие. М.: АСВ, 2003.