4. Построение эпюры материала.

1) Определим несущую способность сечения при наличии 3 стержней диаметром d 16 мм.

300

d 16

а=25+16/2=33 Принимаем 35 мм

3750·6.033/(86.7·30)=8.7

ξ =x/h0 =8.7/56.5=0.15

ζ = 1-0.5*ξ =0.92

M₁ = R_s·A_s·h₀·ζ = 3750·6.033·56.5·0.923=1179817.25кг*см

2. Определим несущую способность сечения

при наличии 3 d 14 мм + 3 d 16мм

d 14

d 16

300

а=25+16+14/2=48 принимаем 50мм

3750·10.65/(86.7·30)=15.35

ξ =x/h0= 15.355/55=0.28

ζ = 1-0.5*ξ = 0.94

M₁ = R_s·A_s·h₀·ζ = 3750·10.65·55·0.941=2066965.31кг*см

2. Определим несущую способность сечения при наличии 3 d 18 + 3 d 16

Ригель на второй опоре

d 18

d 16

300

a= 25+18+16/2=51

3750·13.668/(86.7·30)=19.71

ξ =x/h0= 19.706/54.5=0.36

ζ = 1-0.5*ξ =0.9

M₁ = R_s·A_s·h₀·ζ= 3750·13.668·54.5·0.899=2511264.35кг*см

2. Определим несущую способность сечения при наличии 3 стержней диаметром d 18 мм

d 18

300

a=25+18/2=34

3750·7.635/(86.7·30)=11.01

ξ =x/h0= 11.008/56.5=0.19

ζ = 1-0.5*ξ = 0.9

M₁ = R_s·A_s·h₀·ζ = 3750·7.635·56.5·0.903=1460752.06кг*см

5) Определим несущую способность сечения при наличии стержней диаметром 3d 10мм. + 3 d 14мм

d 14

300

d 10

a=25+14+10/2=44

3750·6.972/(86.7·30)=10.05

ξ =x/h0= 10.05/55.5=0.18

ζ = 1-0.5*ξ = 0.97

M₁ = R_s·A_s·h₀·ζ = 3750·6.972·55.5·0.969=1406065.03кг*см

6) Определим несущую способность сечения при наличии 3 стержней диаметром d 14 мм.

d 14

300

a=25+14/2=32

3750·4.617/(86.7·30)=6.66

ξ =x/h0=6.657/56.5=0.12

ζ = 1-0.5*ξ = 0.94

M₁ = R_s·A_s·h₀·ζ = 3750·4.617·56.5·0.941=920511.49кг*см

7. Определим несущую способность сечения при наличии 3 d 18 + 3 d 12

d 12

300

d 18

a=25+18+12/2=49

3750·11.028/(86.7·30)=15.9

ξ =x/h0=11.008/56.5=0.19

ζ = 1-0.5*ξ =0.9

M₁ = R_s·A_s·h₀·ζ = 3750·11.028·55·0.935=2126680.87кг*см

5. Определение длин анкеровки обрываемых стержней.

Условие 1.

На действие максимального значения Q.

Определим длины анкеровки для обрываемых стержней. Расчет проводим из двух условий: , где:

Q – поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва стержней (с эпюры поперечных сил);

- интенсивность поперечного армирования на рассматриваемом участке длины ригеля,

d – диаметр обрываемых продольных стержней.

Из двух значений длины анкеровки выбираем максимальное.

1) Обрыв нижней арматуры

Для диаметра d 14.

Q=17269.9кг расчетная поперечная сила в точке теоретического обрыва

стержня, определяемая по эпюре Q см.

1800·2.355/15=282.6кг/см

20·1.4=28

17269.9/(2·282.6)+5·1.4=37.56

2. Обрыв верхней арматуры

Для диаметра d 16

Q= 18344.5 кг расчетная поперечная сила в точке теоретического обрыва

стержня, определяемая по эпюре Q см.

1800·2.355/15=282.6кг/см

20·1.6=32

18344.45/(2·282.6)+5·1.6=40.46

690

690

790

2720

Условие 2

Определение длины анкеровки по СП52-101-2003. п8.3.21.

d 28

As== 1.539 см2

Us== 3.14·14/10=4.4 см

A-III Rs= 3750 кгс/см2 табл.2.6(пособие к СП52-101-2003)

Бетон B15 Rbt= 7.65 кгс/см2Таблица 2.2 (пособие к СП52-101-2003)

Базовая (основная) длина анкеровки, необходимая для передачи усилий в арматуре с полным расчетным значением сопротивления Rs на бетон , определяют по формуле (8.1)СП52-101-2003

(3750·1.539)·10/(19.125·4.396)=686.45 см

Rbond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле (8.2)СП52-101-2003

R_bond = η₁η₂R_bt = 2.5·1·7.65=19.12 кг/см2

где:

η₁₌2.5 для горячекатаной и термомеханически обработанной арматуры периодического профиля

η₂₌1при 14 <32

т.е анкеровка= 49d

принимаем длину анкеровк. 49d