Расчетная толщина наружной стены составляет

_нс = 0,02 + 0,06 + 0,26 + 0,12 = 0,46 м.

Расчетное сопротивление теплопередаче наружной стены вычисляется с уточненной толщиной утеплителя

R_o^нс = = 3,830 (м²К)/Вт.

Расчетный коэффициент теплопередачи наружной стены, в соответствии с (1), составит

k_нс = 1/3,830 = 0,261 Вт/(м²К).

Результаты расчета.

Толщина утепляющего слоя _ут = 0,26 м.

Толщина наружной стены _нс = 0,46 м.

Расчетный коэффициент теплопередачи k_нс = 0,261 Вт/(м²К).

2.2. Расчет коэффициента теплопередачи через пол

чердачного перекрытия

Цель расчета. Определить толщину ограждения _пт и коэффициент теплопередачи k_пт.

Исходные данные. Конструкция пола чердачного перекрытия (показыва-ется на рисунке, как в прил. 3). Размеры железобетонной плиты выбираются по последней цифре порядкового номера в групповом журнале из таблицы прил.

3. Для примера расчета: _ж/б = 0,22 м; d = 0,14 м; L = 0,185 м. Теплофизические свойства материалов конструкции выбираются из прил. 4, как показано выше, и сводятся в табл. 4.

9

Таблица 4

Теплофизические свойства материалов конструкции пола чердачного перекрытия

Материал, (плотность, кг/м3)	Расчетные коэффициенты			Тол- щина слоя , м	Сопротивление воздухопрони-цанию Rи, м2чПа/кг (толщина слоя , мм)
	теплопровод- ности , Вт/(мК)		паропро- ницае- мости , мг/мчПа
	А	Б
Штукатурка цементно- песчаным раствором (1800 кг/м3)	0,76	–	0,090	0,020	373 (15)
Железобетон	1,92	–	0,03	0,220	19 620 (100)
Плиты минераловатные жесткие на синтетическом связующем (200 кг/м3)	0,07	–	0,45	х	2 (150)

Методика и пример расчета. Толщина утепляющего слоя определяется из выражения

(10)

где R_о^тр – требуемое сопротивление теплопередаче ограждения, (м²∙К)/Вт;

R_пл – термическое сопротивление железобетонной плиты, (м²∙К)/Вт;

_р – толщина слоя цементно-песчаного раствора, м;

_р – теплопроводность цементно-песчаного раствора, Вт/(м∙К);

Для пола чердачного перекрытия _н = 12,0 Вт/(м²К). Требуемое сопротивление теплопередаче ограждения R_о^тр, отвечающее санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяется по формуле (8):

(м²∙К)/Вт

Полученное значение отвечает санитарно-гигиеническим требованиям и комфортным условиям.

Значение , отвечающее условиям энергосбережения, определено ранее по формуле (9) и составляет 6392Ссут. Из таблицы П.5.1 видим, что

10

при ГСОП = 6000 Ссут., значение = 4,6 (м²∙К)/Вт, а при

ГСОП = 8000 Ссут., значение = 5,5 (м²∙К)/Вт.

Для значений ГСОП = 6392 Ссут.

(м²∙К)/Вт.

Расчетным значением требуемого термического сопротивления чердачного перекрытия будет в данном случае величина

= 4,776 (м²∙К)/Вт.

Выполним расчет .

Входящая в состав чердачного перекрытия многопустотная плита является неоднородной конструкцией. Для нее в соответствии с 2, п.2.8] определяется приведенное термическое сопротивление изложенным ниже способом.

Для упрощения расчета заменяем круглое поперечное сечение пустот в плите равновеликим квадратным (рис. 1) с площадью

. (11)

Сторона квадрата из (11) будет равна

м.

В соответствии с нормативным методом расчета при R_а/R_б  1,25 [2]

. (12)

Величина R_а вычисляется с использованием схемы, изображенной на рис. 1, а. Между условными плоскостями, параллельными направлению теплового потока (снизу – вверх), получаем две конструкции: трехслойную с однородными слоями между плоскостями I и II; однослойную – между плоскостями II и III. Площадь, которую воспринимает тепловой поток в трехслойной конструкции, обозначим через F₁ = а  1 = 0,124  1 = 0,124 м². Площадь, которая воспринимает тепловой поток в однослойной конструкции, обозначим через F₂ = (1 - а)  1 = (0,185 – 0,124)  1 = 0,061 м².

Термическое сопротивление трехслойной конструкции определяется по формуле (4)

. (13)

Термическое сопротивление воздушной прослойки R_вп определяем по 2, прил. 4] или из табл. П.5.5. При _вп= а = 0,124 м, направлении теплового

11

потока снизу вверх и положительной температуре в прослойке

R_вп = 0,15 (м²∙К) /Вт. Тогда, при ₁ + ₃ = (_ж/б - а), имеем

(м²∙К)/Вт.

Термическое сопротивление однослойной конструкции определяем по формуле (3)

(м²∙К)/Вт.

Значение R_а определится по формуле [2]

, (14)

(м²∙К)/Вт.

Рис. 1. Схемы расчета термического сопротивления многопустотной

железобетонной плиты пола чердачного перекрытия

(неоднородная ограждающая конструкция):

а – расчетная схема для определения термического сопротивления R_a;

б – расчетная схема для определения термического сопротивления R_б

12

Величина R_б вычисляется с использованием схемы на рис. 1, б. Плоскостями IV и V, перпендикулярными направлению теплового потока (в данном случае горизонтальными), условно разделяем конструкцию на однородные и неоднородные слои. Тогда искомое термическое сопротивление определится как сумма термических сопротивлений однородных слоев R₁, R₃ и неоднородного слоя R₂

R_б = R₁ + R₂ + R₃ . (15)

Термическое сопротивление однородных слоев толщиной ₁ и ₃ вычисляется по формуле (3)

(м²∙К)/Вт.

Для неоднородного слоя приведенное термическое сопротивление определяется по формуле (14)

,

где = 0,150 (м²∙К) /Вт; (м²∙К) /Вт.

(м²∙К)/Вт.

По формуле (15) вычисляем R_б

R_б = 0,025 + 0,105 + 0,025 = 0,155 (м²∙К)/Вт.

Убеждаемся, что отношение R_а/R_б = 0,161/0,155 = 1,04 меньше 1,25. Поэтому правомерно использовать формулу (12) для расчета приведенного термического сопротивления многопустотной железобетонной плиты пола чердачного перекрытия:

(м²∙К)/Вт.

По формуле (10) определяем толщину утепляющего слоя

м.

Округляем полученное значение в сторону увеличения и принимаем далее в расчет _ут = 0,31 м. Толщина ограждения составит

13

_пт = _р + _ж/б + _ут = 0,02 + 0,22 + 0,31 = 0,55 м.

Уточняем расчетное значение сопротивления теплопередаче ограждения по формуле (2)

(м²∙К)/Вт.

Искомый коэффициент теплопередачи вычисляем по формуле (1)

Вт/(м²∙К).

Результаты расчета. Толщина ограждения _пт = 0,47 м.

Толщина утепляющего слоя _ут = 0,31 м.

Коэффициент теплопередачи Вт/(м²∙К).