_методички / ТиТрПС / Проектирование-21.42
.pdfклассу точности (при питании расчетных счетчиков применяются ТН с классом точности 0,5; щитовых приборов, контрольных счетчиков и реле –
1,0 или 3,0);
вторичной нагрузке с соблюдением условия:
S2 ≤ S2ном , |
(5.17) |
где S2ном – номинальная мощность ТН в выбранном классе точности |
(при |
установке однофазных трансформаторов, соединенных по схеме «звезда», Sном представляет собой суммарную мощность трех трансформаторов, а соединенных по схеме «открытый треугольник» – суммарную мощность двух трансформаторов) [8, 10, 12];
S2 – суммарная |
мощность, потребляемая подключенными |
к ТН |
||
приборами, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S2 = |
|
(ΣSприб cos ϕприб )2 + (ΣSприб sin ϕприб )2 |
, |
(5.18) |
где Sприб – мощность, потребляемая всеми катушками одного прибора, Вт; cos ϕприб – коэффициент мощности.
Мощность Sприб рассчитывается в соответствии с подключенной к ТН нагрузкой, при этом cos ϕприб параллельных катушек счетчиков активной и
реактивной энергии можно принять равным 0,38, а остальных приборов – 1,0. По условию механической прочности сечение медных жил контроль-
ных кабелей должно быть не менее 1,5 мм2.
При секционированной CCШ (РУ при напряжениях 10, 27,5 и 35 кВ) устанавливаются два ТН (на первой и второй секциях), каждый из которых должен обеспечивать питание всех измерительных приборов в классе точно-
сти 0,5.
6. ВЫБОР ИСТОЧНИКОВ ОПЕРАТИВНОГО ТОКА
6.1. Выбор аккумуляторной батареи
На тяговой подстанции для питания цепей управления, сигнализации, защиты, аварийного освещения используются источники электрической энергии постоянного тока.
36
В настоящее время наиболее широко используются свинцовокислотные аккумуляторные батареи типа СК, которые изготавливаются 45 типоразмеров с номерами от 1 до 148. Основные параметры аккумуляторов СК-1 приведены в табл. 6.1. Емкость и разрядные токи аккумуляторов других номеров определяются умножением соответствующих численных значений для аккумулятора первого номера на типовой номер.
Таблица 6.1 Параметры аккумуляторной батареи типа СК
Тип батареи |
Номинальная емкость, А×ч |
Номинальное напряжение, В |
Ток заряда, А |
СК-1 |
36 |
2 |
9 |
|
|
|
|
Режим разряда, ч
|
10 |
|
3 |
1 |
|
|
0,5 |
0,25 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ток, А |
|
Емкость, А×ч |
Ток, А |
|
Емкость, А×ч |
Ток, А |
|
Емкость, А×ч |
Ток, А |
|
Емкость, А×ч |
Ток, А |
Емкость, А×ч |
3,6 |
|
36 |
9 |
|
27 |
18,5 |
|
18,5 |
2,5 |
|
12,5 |
32 |
8,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конечное
напряжение разряда, В, при длительности разряда, ч
3 – 10 0,25 – 2,5
1,8 1,75
Аккумуляторы типа СК допускают кратковременные (до 5 с) толчки тока разряда, в 2,5 раза превышающего ток часового разряда, равного 46 А.
При выборе аккумуляторной батареи определяют количество элементов батареи и типовой номер батареи СК.
Число элементов аккумуляторной батареи зависит от режима ее работы. Для аккумуляторной батареи, работающей в режиме постоянного подзаряда без элементного коммутатора, полное число элементов
n = |
Uш |
, |
(6.1) |
|
|||
|
Uподз |
|
где Uш – напряжение на шинах аккумуляторной батареи, В;
Uподз – напряжение подзаряда, для аккумуляторов типа СК Uподз = 2,15 В. Номинальное напряжение потребителей собственных нужд постоянного тока следует принимать равным 220 В, тогда напряжение на шинах аккумуляторной батареи для тяговых подстанций с первичным напряжением до 35 кВ включительно принимается равным 230 В, а с первичным напряжением
110 кВ и выше – 258 В.
37
Заметим, что на тяговых подстанциях с первичным напряжением 110 кВ и выше в цепи аккумуляторов принимаются две системы шин с напряжением 258 и 230 В. От шин напряжением 258 В питаются только приводы высоковольтных выключателей 220 (110) кВ, а от шин напряжением 230 В – все другие потребители. Таким образом, полное число элементов (первая ступень напряжения) аккумуляторной батареи определяется напряжением 258 В, а число элементов второй ступени – напряжением 230 В.
Номер аккумулятора выбирается по расчетной разрядной емкости батареи и наибольшему толчковому току при разряде.
Разрядная емкость батареи
Q = Iдл. разр tав = (Iпост + Iав)tав, |
(6.2) |
где Iдл. разр – расчетный длительный ток разряда в аварийном режиме, А;
Iпост – ток, определяемый постоянно подключенными к аккумуляторной батарее потребителями, А;
Iав – ток, определяемый потребителями, подключаемыми к аккумуляторной батарее при аварии, А;
tав – время аварии, для тяговых подстанций tав = 2 ч. Требуемый номер аккумулятора
N ³ 1,1 |
Qрасч |
, |
(6.3) |
|
QN=1 |
||||
|
|
|
где 1,1 – коэффициент, учитывающий снижение емкости батареи после нескольких лет эксплуатации;
QN =1 – емкость первого номера аккумуляторной батареи СК-1 (при одночасовом разряде – 18,5 А×ч, двухчасовом – 22).
Наибольший толчковый ток при разряде аккумуляторной батареи
Iтолч = Iдл. разр + Iвкл £ 46 N, |
(6.4) |
где Iвкл – ток, потребляемый наиболее мощным приводом при включении выключателя, А;
46 – коэффициент, учитывающий допустимую перегрузку,
38
тогда
N ³ |
Iтолч |
. |
(6.5) |
|
|||
46 |
|
|
К установке принимается наибольший номер аккумулятора, полученный по формулам (6.3) и (6.5).
В последнее время на современных ТП применяются немецкие, французские и индийские аккумуляторные батареи [11]. Современные аккумуляторы не требуют технического обслуживания в течение всего срока службы, а в связи с их низкой токсичностью батареи можно устанавливать в электрических шкафах в помещениях с основным технологическим оборудованием, при этом отсутствие специальных аккумуляторных помещений и принудительной вентиляции позволяет значительно уменьшить занимаемые площади.
6.2. Выбор подзарядного и зарядного агрегатов
Подзарядный преобразователь в нормальном режиме питает постоянно подключенную нагрузку и подзаряжает батарею, поэтому ток подзарядного преобразователя
Iподз.пр = Iподз + Iпост, |
(6.6) |
где Iподз = 0,15 N – ток подзаряда свинцово-кислотных аккумуляторов. Подзарядный преобразователь выбирается по току Iподз.пр и напряжению
на шинах Uш с учетом следующих условий:
Iподз.ном ³ Iподз.пр; |
(6.7) |
Uподз.ном ³ Uш, |
(6.8) |
где Iподз.ном и Uподз.ном – номинальные ток и напряжение преобразователя в режиме подзаряда.
Мощность подзарядного преобразователя
Рподз ³ Uш (Iподз + Iпост). |
(6.9) |
Процесс заряда свинцово-кислотных аккумуляторных батарей осуществляют двумя ступенями. Зарядный ток первой ступени (до начала газообразования во всех аккумуляторах батареи) принимается равным (3,6 –
39
5,0)N, а второй ступени (после начала газообразования до «кипения») –
2,25N.
Номинальные ток и напряжение зарядного преобразователя должны удовлетворять условиям:
|
Iзар.ном ³ (3,6 – 5,0) N + I пост; |
(6.10) |
|
Uзар.ном ³ 2,75 n, |
(6.11) |
где 2,75 – |
напряжение, подводимое к аккумулятору в конце заряда, В; |
|
n – |
число последовательно включенных аккумуляторов при заряде. |
|
Мощность зарядного преобразователя должно удовлетворять условию: |
||
|
Рзар ³ 2,75n[(3,6 − 5,0)N + Iпост ] . |
(6.12) |
В качестве подзарядного и зарядного преобразователей следует использовать зарядно-подзарядный выпрямительный агрегат ВАЗП-380/260-40/80 с выходными напряжением 380/260 В и током 40/80 А в режимах заряда и подзаряда соответственно.
Библиографический список
1.Правила устройства электроустановок. СПб: ДЕАН, 2001. 928 с.
2.Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей.
СПб: ДЕАН, 2003. 301 с.
3.Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. СПб: ДЕАН, 1999. 192 с.
4.Строительные нормы и правила: СНиП-11-39-89/ ЦИТП. М.,
1990. 92 с.
5. ГОСТ 13109-97. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. Минск, ИПК Издательство стандартов, 1998. 31 с.
6.Тяговые подстанции / Ю. М. Бей, Р. Р. Мамошин, В. Н. Пупынин, М. Г. Шалимов. М.: Транспорт, 1986. 319 с.
7.Гринберг-Басин М. М. Тяговые подстанции / М. М. Гринберг-Басин.
М.: Транспорт, 1986. 168 с.
40
8. Неклепаев Б. Н. Электрическая часть электростанций и подстанций / Б. Н. Неклепаев, И. П. Крючков. М.: Энергоатомиздат, 1989. 608 с.
9. Справочник по электроснабжению железных дорог / Под ред. К. Г. Марквардта. М.: Транспорт, 1981. Т. 2. 392 с.
10. Применение нового оборудования при проектировании тяговых и трансформаторных подстанций / Г. С. Магай, Е. Ю. Салита, Т. В. Комякова, А. М. Сапельченко, П. В. Беляев / Омский гос. ун-т путей сообщения. Омск, 2003. Ч. 1. 32 с.
11. Применение нового оборудования при проектировании тяговых и трансформаторных подстанций / Г. С. Магай, Е. Ю. Салита, Т. В. Комякова, Т. В. Ковалева, В. А. Кващук / Омский гос. ун-т путей сообщения. Омск, 2003. Ч. 2. 45 с.
12. Силовое оборудование тяговых подстанций железных дорог / В. М. Долдин, Ю. Д. Сапронова, Л. П. Шарапова, В. М. Верховых, В. И. Сорофанова. М.: Трансиздат, 2004. 384 с.
13.Преобразователи тяговых подстанций и электроподвижного состава (схемы главных электрических соединений) / Е. Ю. Салита, Т. В. Комякова, В. В. Свешников, А. В. Раздобаров / Омский гос. ун-т путей сообщения.
Омск, 2000. 75 с.
14.Инструкция по техническому обслуживанию и ремонту оборудования тяговых подстанций электрифицированных железных дорог (ЦЭ-936). М.: Трансиздат, 2003. 80 с.
41
Учебное издание
ШАЛИМОВ Михаил Георгиевич, САПЕЛЬЧЕНКО Анатолий Михайлович, КОНДРАТЬЕВ Юрий Владимирович, КОМЯКОВА Татьяна Владимировна, СКОКОВ Руслан Борисович
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЯГОВЫХ ПОДСТАНЦИЙ ПОСТОЯННОГО И ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Часть 2
СХЕМЫ ГЛАВНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ И ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ
____________________________
Редактор Т. С. Паршикова
*
Подписано в печать .05.2005.
Формат 60 × 84 1/16. Бумага офсетная. Плоская печать. Усл. печ. л. 2,6. Уч.-изд. л. 2,8. Тираж 280 экз. Заказ .
**
Редакционно-издательский отдел ОмГУПСа Типография ОмГУПСа
***
644046, г. Омск, пр. Маркса, 35
42