7.7.2. Расчет горизонтальных сеток стаканной части

Величина e₀=0,149>l_c/6=0,097, но меньшеl_c/2=0,275м принимаем расположение сварных сеток как для случая малых эксцентриситетов и число их при глубине стаканаd_p=800мм равно 5.

Тогда при одинаковых диаметрах стержней арматуры класса А300 площадь сечения рабочей арматуры сетки в одном направлении:

=0,38см²

∑z_i=750+700+600+500+300=2850мм

Принимаем 4Ø10 А300 с А_s^fact=3,14см²

7.7.3. Расчет на местное сжатие

А_lok2=1200x900=108x10⁴мм²

А_lok1=600x400=24x10⁴мм²

N_c=0,85x623,71=530,15кН

;

Следовательно прочность бетонного сечения фундамента на местное сжатие обеспечена и нет необходимости в постановке сеток косвенного армирования под торцом колонны.

1.9. Расчёт фундамента по образованию и раскрытию трещин.

а) Расчёт нижнего сечения подколонника.

Согласно п. 2.52 «Пособия по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений» для коробчатого сечения подколонника 2-2, а также в общем случае для прямоугольного сечения 1-1 (рис. 1) процент армирования которых по одной стороне не больше 0,08%, или растягивающее напряжение в бетоне σ_bпо наименее сжатой грани не превышает 2·R_bt,ser–расчёт по образованию и раскрытию трещин не производится. При этом величина растягивающего напряжения в бетоне определяется по формуле–

.

в нашем случае для коробчатого сечения 2-2 имеем:

; ;.

:

.

Так как полученное напряжение у наименее напряжённой грани σ_b–сжимающее, а не растягивающее, то проверка по образованию и раскрытию трещин подколонника не требуется.

б) Расчёт плитной части фундамента.

Расчёт по образованию и раскрытию трещин плитной части фундамента производим для сечения, в котором расчётом на прочность требуется максимальное количество арматуры. Таким сечением является сечение 1-1 у грани подколонника, где получена арматура .

Рассмотрим сначала вопрос об образовании трещин в указанном сечении 1-1. Для этого необходимо сравнить изгибающий момент в сечении 1-1 от нормативных нагрузок – с моментом, воспринимаемым этим сечением при образовании трещин –M_crc,1-1.

Момент в сечении 1-1 от расчётных нагрузок был определён ранее – . Принимая средний коэффициент надёжности по нагрузке γ_f,m=1,18, находим изгибающий момент в этом сечении от нормативных нагрузок –

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением 1-1 при образовании трещин, определим по формуле (п.2.57 «Пособия по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений»)

(16)

где R_bt,ser–нормативное сопротивление бетона на растяжение

W_pl–момент сопротивления приведённого сечения, определяемый по выражению (п. 2.59 «Пособия по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений»)–

, (17)

где A_s–сечение рабочей арматуры плитной части фундамента;

.

В нашем случае имеем: СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»; ;

; ; . Тогда

;

.

Так как , то трещины в сечении 1-1 плитной части фундамента образуются.

Литература

1. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР.- М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. - 36с.

2. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 80с.

3. СНиП 52-01-2003- 2004. Бетонные и железобетонные конструкции.

4. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс: Учебник для вузов. - 5-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1991.-767с.: ил

5. Одноэтажная рама промздания в сборном железобетоне: Методические указания для выполнения второго курсового проекта по железобетонным конструкциям студентами специальности 1202 строительного, вечернего и заочного факультетов.