![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Пояснительная записка к курсовому проекту «Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания»
- •Содержание.
- •1. Расчет ребристой плиты на прочность.
- •1.1. Исходные данные для расчёта.
- •1.2. Расчет плиты по прочности.
- •Расчет поперечного торцевого ребра.
- •Расчет продольных ребер.
- •Расчёт нормальных сечений к продольной оси элемента по деформационной модели
- •Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу.
- •Определение длины приопорного участка.
- •1.3 Расчет плиты по второй группе предельных состояний
- •1.3.1 Расчёт по образованию трещин
- •1.3.2 Расчёт ширины раскрытия трещин
- •1.3.3 Расчёт плиты по прогибам
- •2. Расчет сборного ригеля поперечной рамы.
- •2.1.6. Определение площадей поперечного сечения поперечной арматуры на отрыв.
- •2.1.7. Расчет крайнего ригеля на прочность по наклонным сечениям на действие поперечных сил.
- •2.1.8. Определение длины приопорных участков крайнего ригеля. Аналитический способ.
- •2.1.9. Обрыв продольной арматуры в крайнемригеле. Построение эпюры несущей способности ригеля.
- •3. Расчёт колонны.
- •3.1. Расчет колонны на сжатие.
- •Расчет колонны первого этажа:
- •3.2.Расчет колонны на поперечную силу.
- •3.3. Расчет консоли колонны.
- •4. Расчет фундаментов под колонны
- •6.2.9 Расчет поперечной арматуры подколонника
- •6.3. Проверка ширины раскрытия трещин
- •Библиографический список.
6.2.9 Расчет поперечной арматуры подколонника
Производим от второго сочетания усилий.
lc/2=200мм, е0,1-2=810мм ˃ lc/6=66,7мм
Изгибающий
момент
определяем относительно точки
поворота
колонны
Принимаем
48А240
с
.
Расчет подколонника на местное сжатие
под торцом колонны производим от первого
сочетания усилий, так как
,
так как
lc/6=400/6=66,7мм.
принимаем
Величина
принимается
меньшей из 2-х значений.
2,4·1,0·0,9·0,9·8,5=16,5МПа
Прочность обеспечена. Косвенного армирования не требуется.
Рисунок 24 - Армирование стенок стакана подколонника горизонтальными сетками
6.3. Проверка ширины раскрытия трещин
В нижнем сечении подколонника.
-
сжатие, следовательно трещин не образуется
и проверка ширины раскрытия трещин не
требуется.
В изгибаемой плитной части.
В изгибаемой плитной части.
M2-2 = M2-2 / γf = 394,8/ 1,18 = 334,57 кНм
α = Es / Eb = 20∙104 / 24∙103 = 8,33
M2-2
= 394,8 кНм >
.
Трещины не образуются.
Библиографический список.
СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения: утв. Государственным комитетом Российской федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: взамен СНиП 2.03.01-84дата введения 01.03.2004.-М.:ГУН НИИЖБ,2004.-26с.
СП 52.101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры:: утв. Государственным комитетом по строительству и жилищно-коммунальному комплексу взамен СНиП 2.03.01-84: взамен СНиП 2.03.01-84дата введения 01.03.2004.-М.:ГУН НИИЖБ,2004.-55с
Ишаков В. И., Киселёв Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания. Учебное пособие. Изд.2-е,перераб. и доп. Н. Новгород, гос.-архит-строит. Ун-т 2001-16с
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия: утв.Госстроем России 29.05.2003: 84дата введения 01.01.87.-М.:ГУП ЦПП,2003.-44с