1.6 Определение стрелы провеса контактного провода.

Стрелу провеса контактного провода для 3х расчетных пролетов анкерного участка определим по формуле:

F_кх = (17)

В формулу подставили те же параметры что и для расчета стрелы провеса несущий трос.

F_кх = м

F_кх ==-0,02м

F_кх ==0м

F_кх ==0,011м

F_кх ==0,051м

F_кх ==0,53м

2.1 F_кх =

2.2 F_кх=

2.3 F_кх =

2.4 F_кх = = 0,008 м

2.5 F_кх = = 0,03 м

2.6 F_кх = = 0,04 м

3.1 F_кх = м

3.2 F_кх = м

3.3 F_кх = м

3.4 F_кх = м

3.5 F_кх = м

3.6 F_кх = м

2. Расчет наибольшей допустимой длины пролета

Длина пролета является основным техникоэкономическим показателем контактной сети. От длины пролета зависит строительная стоимость контактной сети и конструктивные параметры контактной подвески (натяжения и стрела провеса).

Наибольшее допустимая длина пролета на прямых участков пути определена по формуле:

ℓ_max = 2(18)

Где Р_к – ветровая нагрузка на кон. Провод в расчетном режиме приняли по таб. 1 наибольшее значение 0,685 даН/м

К- натяжении контактного провода даН [2, 18т,10] к= 980 даН.

В_кдоп – наибольшее допустимое горизонтальное отклонение контактного провода от оси токоприемника в пролете для прямого участка в пути приняли в_кдоп 0,5 м.

_к – упруги прогиб опоры на уровне контактного провода [2,48] к = 0,015 м.

а- зигзаг контактного провода на прямых участков пути а-0,3 м.

Р_э – удельная эквивалентная нагрузка учитывающие взаимодействие несущего троса и контактного провода при их ветровом отклонении.

Эквивалентную ветровую нагрузку нашли по формуле:

Р_э = (19)

Где Т – натяжение несущий трос приняли аналогично из формулы 12 Т-1960

Р_т- ветровая нагрузка на несущий трос в расчетном режиме приняли на таб. 1 РТ 0,813 даН/м

Q_т – суммарная нагрузка на провада контактной подвески в расчетном режиме приняли по таблице 1 q = 4,53 даН/м

һ_n- длина подвесной гирлянды изоляторы несущий трос вм [2, 49] hu- 0,90 м

_н – упруги прогиб опоры в м на уровне несущий трос н = 0,22 м

Д_к- нагрузка от веса контактного провода приняли по исходным данным к формулы 1 дк=0,873 даН/м

S_ср – средняя длина струны в средней части пролеты определили по формуле

Sср = h-0,115 (20)

Где h – конструктивная высота контактной подвески по исходным данным h = 2,0 м.

g – нагрузка от веса проводов контактной подвески рассчитана по формуле 1

g= 2,987 даН/м

Т_о – натяжение несущего троса при без провесном положение контактного провода приняли из расчетов по таб. 2 Т_О= 1910 даН/м

ℓ_max = 2

S_ср = 1,0-0,115

Р_э =

ℓ_max = 2

4.3 Выполнение изолирующих сопряжений на плане станций

Для деления станций от перегона выполняют:

1 Семи пролетная изолирующая сопряжения с нейтральной вставкой его вычеркивают на перегоне за входным сигналом светофора на расстояний не менее 300 м от последнего. Опоры разбивают по ℓ_max начиная с последней стрелки станций. При этом переходные пролеты сопряжений сокращают на 25%. Сопряжение предназначены для отделения друг от друга секций контактную сеть питающихся от разных фаз.

1. Четырех пролетная изолирующая сопряжение вычерчивают в горловине где нет тяговая подстанция и располагают между последней стрелкой станций и входным сигналом. С учетом, что расстояние от опоры до сигнала должно быть не менее 12 м.