k_r_-_115
.docxРассчитать три варианта рекуперативного воздухоподогревателя, изготовленного из стальных труб диаметром dн/dвн. Температура воздуха на входе t2вх, на выходе t2вых. Объёмный расход воздуха (при средней температуре) G2возд. Теплопроводность стали λст = 57 Вт/(м∙ºС).
Вариант 1.
Греющая среда – насыщенный пар, который отдаёт тепло, конденсируясь на горизонтальных трубках. Давление насыщенного пара Рнп. Воздух протекает внутри труб. Скорость воздуха W2вн.
Дано:
dн/dвн = 24/22 мм
Рнп = 0,5 МПа
λст = 57 Вт/(моС)
t2вх = 25оС
t2вых = 90оС
W2вн = 14 м/с
G2возд = 3900 м3/ч
Решение:
Тепловая нагрузка аппарата:
Q = G2 Cр2 (t2вых – t2вх)
Средняя температура воздуха:
t2ср = 0,5 (t2вых + t2вх) = 0,5 (90 + 25) = 57,5оС
Ср2 = 1,005 кДж/(кгоС) и ρ = 1,068 кг/м3 – теплоемкость и плотность воздуха при средней температуре t2ср = 57,5оС.
G2 = 3900 м3/ч ρ = 3900 1,068 = 4165 кг/ч = 1,16 кг/с
Следовательно:
Q = 1,16 1,005 (90 – 25) = 75,777 кВт
Определяем расход греющего пара на теплообменник:
При Рнп =0,5 МПа: tн = 152оС
h'' = 2748,1 кДж/кг
h' = 640,2 кДж/кг
r = 2107,9 кДж/кг
D = = = 0,037 кг/с
где η = 0,98 – коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду.
Температурный напор рассчитывается как среднелогарифмический:
∆tср = = = 90,6оС
Температура стенки:
tст = 0,5 (tн + tср) = 0,5 (152 + 57,5) = 104,75оС
Температура пленки конденсата:
tпл = 0,5 (tн + tст) = 0,5 (152 + 104,75) = 128оС
При tпл = 128оС: λ = 68,4 10-2 Вт/(моС)
ρ = 935,22 кг/м3
ν = 0,243 10-6 м2/с
μ = 1,8 10-4 Пас
Коэффициент теплоотдачи от греющей среды к трубкам:
α1 = С = 0,728 = 9447 Вт/(м2оС)
Коэффициент теплоотдачи от трубок к нагреваемой среде:
α2 =
При t = 57,5оС: λ = 2,88 10-2 Вт/(моС)
ν = 18,72 10-6 м2/с
Nu = 0,018Re0,8 (для воздуха)
Re = = = 16452 – турбулентный режим
Nu = 0,018 164520,8 = 42,49
α2 = = 55,62 Вт/(м2оС)
Коэффициент теплопередачи:
k = = = 55,24 Вт/(м2оС)
Поверхность нагрева:
F = = = 19 м2
Вариант 2.
Греющая среда – вода, протекающая внутри труб со скоростью W1в. Температура воды на входе t1вх, на выходе t1вых. Воздух омывает шахматный пучок труб снаружи поперечным потоком. Скорость воздуха в узком сечении W2нар. Относительные шаги: поперечный σ1, продольный σ2. Схема движения теплоносителей – противоток.
Дано:
W1 = 0,9 м/с
t1вх = 125оС
t1вых = 85оС
W2 = 9 м/с
t2вх =25оС
t2вых = 90оС
G2 = 1,16 кг/с
dн/dвн = 24/22 мм
σ1 = 1,9
σ2 = 2,1
Решение:
Уравнение теплового баланса:
G1 Cp1 (t1вх – t1вых) = G2 Cp2 (t2вых – t2вх),
Откуда определяется расход воды:
G1 = = = 0,448 кг/с
где Ср2 = 1,005 Дж/(кгоС) – теплоемкость воздуха при t2ср = 0,5 (t2вых + t2вх) = 0,5 (90 + 25) = 57,5оС; Ср1 = 4,2293 Дж/(кгоС) – теплоемкость воды при t1ср = 0,5 (t1вых + t1вх) = 0,5 (125 + 85) = 105оС.
Тепловая нагрузка аппарата:
Q = G1 Cр1 (t1вх – t1вых) = 0,448 4,2293 (125 – 85) = 75,79 кВт
Температурный напор рассчитывается как среднелогарифмический:
∆tср = = = 46оС
Коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха:
α2 =
Для шахматного пучка:
Nu = 0,41∙Re0,6∙Pr0,38∙εS,
где εS = σ2-0,15 = 2,1-0,15 = 0,89
Pr = 0,701 (для воздуха)
Re = = = 11538
где ν = 18,72 10-6 м2/с при t2ср = 57,5оС.
Nu = 0,41∙115380,6∙0,7010,38∙0,89 = 87,26
α2 = = 104,7 Вт/(м2оС),
где λ = 2,88 10-2 Вт/(моС) при t2ср = 57,5оС.
Вследствие значительной разницы в уровне теплообмена со стороны воды и воздуха коэффициент теплопередачи практически равен α2:
k = α2 = 104,7 Вт/(м2оС)
Расчетный коэффициент теплопередачи:
kp = k φ = 104,7 0,7 = 73,29 Вт/(м2оС)
где φ – коэффициент использования.
Поверхность нагрева теплообменника:
F = = = 22,5 м2
Коэффициент теплоотдачи со стороны воды:
α1 = ,
где λ = 68,3 10-2 Вт/(моС) при t1ср = 105оС,
ν = 0,286 10-6 м2/с при t1ср = 105оС,
Nu = 0,021 ∙ Reп0,8 ∙ Prп0,43 ∙0,25
Reп = = = 46154 – турбулентный режим
Prп = 1,69
Prст = 1,17
Nu = 0,021 ∙ 461540,8 ∙ 1,690,43 ∙ 0,25 = 155,42
α1 = = 4825 Вт/(м2оС)
Вариант 3.
Греющая среда – дымовые газы, протекающие внутри труб со скоростью W1д.г. Температура дымовых газов на входе в теплообменник J1вх. Объёмный расход дымовых газов (при средней температуре) G1д.г. Воздух омывает коридорный пучок труб снаружи поперечным потоком со скоростью W2нар. Относительные шаги: поперечный σ1, продольный σ2. Схема движения теплоносителей – противоток.
Дано:
W1д.г. = 16 м/с
t1вх = 160оС
G1д.г. = 2,8 м3/с
W2нар = 9 м/с
σ1 = 1,9
σ2 = 2,1
G2возд = 3900 м3/ч
t2вх = 25оС
t2вых = 90оС
λст = 57 Вт/(моС)
dн/dвн = 24/22 мм
Решение:
Уравнение теплового баланса:
G1 Cp1 (t1вх – t1вых) = G2 Cp2 (t2вых – t2вх),
Откуда определяется температура дымовых газов на выходе из ТО:
t1вых = t1вх – ,
где Ср2 = 1,005 Дж/(кгоС) – теплоемкость воздуха при t2ср = 0,5 (t2вых + t2вх) = 0,5 (90 + 25) = 57,5оС; G2 = 1,16 кг/с. Ср1 = 1,082 Дж/(кгоС) – теплоемкость дымовых газов, определяемая при ориентировочно принятой t1ср = 150оС; G1 = G ρ = 2,8 0,849 = 2,38 кг/с.
t1вых = 160 - = 131оС
Температурный напор:
∆tср = = = 86,8оС
Число Рейнольдса по стороне дымовых газов:
Re1 = = = 12955
где ν1 = 27,17 10-6 м2/с – коэффициент кинематической вязкости дымовых газов при t1ср = 150оС.
α1 = 0,018 Re10,8 = 0,018 129550,8 = 56,95 Вт/(м2оС)
где λ1 = 3,57 10-2 – коэффициент теплопроводности дымовых газов при t1ср = 150оС.
Число Рейнольдса по стороне воздуха:
Re2 = = = 11538
где ν2 = 18,72 10-6 м2/с – коэффициент кинематической вязкости воздуха при t2ср = 57,5оС.
α2 =
Nu = 0,26 Re0,65 ∙ Pr0,26 εs
Для коридорного пучка:
= = 1,11 2, значит εs = 1,111,6 = 1,18
Pr = 0,701 (для воздуха)
Nu = 0,26 115380,65 0,7010,26 ∙1,18 = 122,2
α2 = = 146,64 Вт/(м2оС)
где λ2 = 2,88 10-2 – коэффициент теплопроводности воздуха при t2ср = 57,5оС.
Коэффициенты теплоотдачи со стороны газов α1 и со стороны воздуха α2 являются величинами одного порядка и по абсолютным
значениям невелики. Это позволяет термическим сопротивлением стенки δ/λ пренебречь. Тогда коэффициент теплопередачи определяется из выражения:
k = = = 41 Вт/(м2оС)
Расчетный коэффициент теплопередачи:
kp = k φ = 41 0,9 = 36,9 Вт/(м2оС)
где φ – коэффициент использования.
Тепловая нагрузка теплообменника:
Q = G2 Cp2 (t2вых – t2вх) = 1,16 1,005 (90 – 25) = 75,78 кВт
Поверхность нагрева теплообменника:
F = = = 23,7 м