Центрально-сжатые элементы
При центральном сжатии элементов предполагается, что в предельном состоянии по прочности напряжения сжатия распределены равномерно по площади сечения элемента.
7.1 Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле N <тg φRA (10)
где N — расчетная продольная сила;
R - расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по таблицам 2 ….. 10;
φ -коэффициентпродольного изгиба, определяемый по 7.2;
А -площадь сечения элемента;
тg -коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16) при e0g = 0.
При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов h> 30 см (или с меньшим радиусом инерции элементов любого сечения i > 8,7 см) коэффициент тg следует принимать равным единице.
7.2 Коэффициент продольного изгиба φ для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по таблице 19 в зависимости от гибкости элемента λi = l0/i (11)
или прямоугольного сплошного сечения при отношении λh= l0/h (12)
и упругой характеристики кладки α, принимаемой по таблице 17, а для кладки с сетчатым армированием - по формуле (4).
В формулах (11) и (12):
l0 - расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям 7.3;
i- наименьший радиус инерции сечения элемента;
h - меньший размер прямоугольного сечения.
7.3. Расчетные высоты стен и столбов l0 при определении коэффициентов продольного изгиба φ в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:
а) при неподвижных шарнирных опорах 10 = H (рисунок 4, а);
б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий 10 = 1,5H, для многопролетных зданий 10 = 1,25H (рисунок 4, б);
в) для свободно стоящих конструкций 10 = 2Н (рисунок 4, в);
г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями - с учетом фактической степени защемления, но не менее 10 = 0,8 Н, где Н — расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах — расстояние между ними в свету.
Рисунок 4 - Коэффициенты φ и тg по высоте сжатых стен и столбов
а - шарнирно опертых на неподвижные опоры; б - защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую опору; в - свободно стоящих. Табл.19
|
Гибкость |
Коэффициент продольного изгиба φ при упругих характеристиках кладки α |
||||||||
|
λh |
λi |
1500 |
1000 |
750 |
500 |
350 |
200 |
100 |
|
|
4 |
14 |
1 |
1 |
1 |
0,98 |
0,94 |
0,9 |
0,82 |
|
|
6 |
21 |
0,98 |
0,96 |
0.95 |
0,91 |
0,88 |
0,81 |
0,68 |
|
|
8 |
28 |
0,95 |
0,92 |
0,9 |
0,85 |
0,8 |
0,7 |
0,54 |
|
|
10 |
35 |
0,92 |
0,88 |
0,84 |
0,79 |
0,72 |
0,6 |
0,43 |
|
|
12 |
42 |
0,88 |
0,84 |
0,79 |
0,72 |
0,64 |
0,51 |
0,34 |
|
|
14 |
49 |
0,85 |
0,79 |
0,73 |
(У,66 |
0,57 |
0,43 |
0,28 |
|
|
16 |
56 |
0,81 |
0,74 |
0,68 |
0,59 |
0,5 |
0,37 |
0,23 |
|
|
18 |
63 |
0,77 |
0,7 |
0,63 |
0,53 |
0,45 |
0,32 |
- |
|
|
22 |
76 |
0,69 |
0,61 |
0,53 |
0,43 |
0,35 |
0,24 |
- |
|
|
26 |
90 |
0,61 |
0,52 |
0,45 |
0,36 |
0,29 |
0,2 |
- |
|
|
30 |
104 |
0,53 |
0,45 |
0,39 |
0,32 |
0,25 |
0,17 |
- |
|
|
34 |
118 |
0,44 |
0,38 |
0,32 |
0,26 |
0,21 |
0,14 |
- |
|
|
38 |
132 |
0,36 |
0,31 |
0,26 |
0,21 |
0,17 |
0,12 |
- |
|
|
42 |
146 |
0,29 |
0,25 |
0,21 |
0,17 |
0,14 |
0,09 |
- |
|
|
46 |
160 |
0,21 |
0,18 |
0,16 |
0,13 |
0,1 |
0,07 |
- |
|
|
50 |
173 |
0,17 |
0,15 |
0,13 |
0,1 |
0,08 |
0,05 |
- |
|
|
54 |
187 |
0,13 |
0,12 |
0,1 |
0,08 |
0,06 |
0,04 |
- |
|
|
Примечания |
|||||||||
|
1 Коэффициент φ при промежуточных величинах гибкостей определяется по интерполяции. |
|||||||||
|
2 Коэффициент φ для отношений λh превышающих предельные ( 9.16 - 9.20), следует принимать при определении φ с ( 7.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими |
|||||||||
|
эксцентриситетами. |
|||||||||
|
3 Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, определяемые по формуле(4), могут быть менее 200 |
|||||||||
|
|
|||||||||