диск по ИЭТ / Текст
.pdfУДК
621.1 П-58
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
__________
МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)
__________________________________________________________
С.К. ПОПОВ, В.А. ИППОЛИТОВ
Практикум по высокотемпературной теплотехнологии. Решение задач в среде Mathcad
Москва |
2006 |
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
__________
МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)
__________________________________________________________
С.К. ПОПОВ, В.А. ИППОЛИТОВ
Практикум по высокотемпературной теплотехнологии. Решение задач в среде Mathcad
Учебное пособие по курсам
«ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ТЕПЛОТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ И УСТАНОВКИ»
и
«ИСТОЧНИКИ ЭНЕРГИИ ТЕПЛОТЕХНОЛОГИИ»
для студентов, обучающихся по направлению «Теплоэнергетика»
Москва |
Издательство МЭИ |
2006 |
УДК
621.1 П-58
Утверждено учебным управлением МЭИ в качестве учебного пособия для студентов
Подготовлено на кафедре энергетики высокотемпературной технологии
Рецензенты: канд. техн. наук, проф. Н.В. Калинин (МЭИ), канд. техн. наук В.П. Ануфриев
(ОАО «Уральский центр энергосбережения и экологии»), докт. техн. наук, проф. Ф.М. Черномуров (УГТУ–УПИ)
Попов С.К., Ипполитов В.А. Практикум по высокотемпературной теплотехнологии. Решение задач в среде Mathcad. Учебное пособие по курсам «Высокотемпературные теплотехнологические процессы и установки», «Источники энергии теплотехнологии». – М.: Издательство МЭИ, 2006. – 36 с.
ISBN 5–7046–1218–0
Изложены теоретические основы, постановка и решение в среде Mathcad представительного круга задач, относящихся к анализу высокотемпературных теплотехнологических процессов и установок. При этом использованы разнообразные возможности, предоставляемые средой Mathcad: решение систем алгебраических уравнений, получение решения в виде функции ряда параметров, графическое представление решения, интерполяция и аппроксимация, символьная математика.
Является текстовым компонентом программного средства учебного назначения. Предназначено для студентов старших курсов специальности «Энергетика теплотехнологии» (140105), направление «Теплоэнергетика». Может быть использовано для выполнения расчетных заданий, учебных научно-исследовательских работ, курсовых проектов, при подготовке выпускных работ бакалавров, инженеров и магистров.
ISBN 5–7046–1218–0
© Московский энергетический институт (технический университет), 2006
ВВЕДЕНИЕ
Процесс подготовки студентов по специальности «Энергетика теплотехнологии» включает в себя освоение теории и выработку навыков решения множества задач, относящихся к расчетному анализу высокотемпературных процессов и установок, поверочным и конструктивным расчетам теплотехнического оборудования, математическому моделированию и экспериментальному исследованию теплотехнологических объектов. Мощным подспорьем в решении этих задач являются различные программные средства, к числу которых относится и математический пакет Mathcad.
В данном пособии изложены теоретические основы, постановка и решение в среде Mathcad ряда задач из описанного выше множества. При этом использованы разнообразные возможности, предоставляемые средой Mathcad: решение систем алгебраических уравнений, систем дифференциальных уравнений, получение решения в виде функции ряда параметров, графическое представление решения, интерполяция и аппроксимация, символьная математика.
Рассмотренные задачи представлены на прилагаемом компакт-диске. Они наглядно иллюстрируют существенное достоинство среды Mathcad: возможность записи уравнений в «естественном» виде, получение решения пользователем, не умеющим программировать.
Данный практикум может быть использован студентами и преподавателями в учебном процессе, а также инженерными и научными работниками в области высокотемпературной теплотехнологии и промышленной теплоэнергетики.
Для работы с прилагаемыми текстами задач рекомендуется использовать версии Mathcad, начиная с Mathcad 11.
1. МАТЕРИАЛЬНЫЕ БАЛАНСЫ ТЕПЛОТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
Для расчетного анализа характеристик теплотехнологического процесса зачастую требуется решить задачу определения состава продуктов термохимических реакций горения, газификации, конверсии. В большинстве случаев при решении данной задачи для процессов горения предполагается: в продуктах горения отсутствуют конденсированные вещества (например, для углеводородных топлив считаем, что в продуктах горения отсутствует твердый углерод); каждый из компонентов продуктов горения – идеальный газ; продукты горения находятся в состоянии термодинамического равновесия.
3
Если число индивидуальных веществ в составе газообразных продуктов горения, учитываемых при расчете, равно N, число химических элементов равно k, то система уравнений, описывающих равновесие, состоит из k уравнений материальных балансов химических элементов и (N – k) уравнений закона действующих масс при N > k.
Рассмотрим уравнения материальных балансов химических элементов C, H,O, N,S . Предположив, что компонентами продуктов горения являются
CO2 , CO, H2O, H2 , N2 , O2 , SO2 , |
|
получаем следующий |
вид |
уравнений |
|||||
материальных балансов химических элементов: |
|
|
|
|
|||||
• |
по углероду |
|
|
|
|
|
|
|
(1.1) |
|
V COпг +V COпг |
2 =V Cисх ; |
|
|
|
||||
• |
по водороду |
|
|
|
|
|
|
|
(1.2) |
|
2V пгH2 +2V пгH2O =V исхH ; |
|
|
|
|||||
• |
по кислороду |
|
|
|
|
|
|
|
(1.3) |
|
V COпг +2V COпг |
2 +V пгH2O +2V Oпг2 +2V SOпг |
2 =V Oисх ; |
||||||
• |
по азоту |
|
|
|
|
|
|
|
(1.4) |
|
2V пгN2 =V исхN |
; |
|
|
|
||||
• |
по сере |
|
|
|
|
|
|
|
(1.5) |
|
V SOпг |
2 =V Sисх . |
|
|
|
||||
В рассматриваемой постановке задачи k = 5, |
N = 7. |
|
|
||||||
Размерность уравнений |
– |
м3 /(м3 топлива) |
либо |
м3 /(кг |
топлива). |
Поясним входящие в эти уравнения величины на примере газового топлива. |
|
||||
Величины V COпг |
2 ,V COпг |
,V пгH2O ,V пгH2 ,V пгN2 , V Oпг2 , V SOпг |
2 – удельные выходы |
||
компонентов продуктов горения, м3 /(м3 топлива); V Cисх, V исхH , |
V Oисх, V исхN |
, |
|||
V Sисх – удельные объемы |
соответствующего химического |
элемента |
в |
исходных реагентах – топливе и окислителе, м3 /(м3 топлива). Формулы для вычисления удельных объемов и других величин, используемых в уравнениях материальных балансов, приведены в табл. 1.1. Формулы представлены для следующих условий:
–окислителем является кислородо-азотная смесь с объемной долей кислорода KO2 ;
–состав сухого газового топлива задан процентным содержанием компонентов:
CH4т,С2 H6т,С3 H8т,С4 H10т ,С5 H12т ,CОт, H2т,СО2т, N2т,О2т, H2 Sт ;
–состав жидкого либо твердого топлива задан процентным содержанием некоторых компонентов его рабочей массы: углерода, водорода,
4
кислорода, азота – соответственно Cr , Нr ,Or , Nr , серы органической и пиритной Sor +p , а также влажности W r .
Таблица 1.1. Компоненты уравнений материальных балансов химических элементов
Величина |
Формула для вычисления величины |
|
|
Газообразное топливо |
Жидкое либо |
|
|
твердое топливо |
V Cт |
|
0,01(∑mCmHnт +CO2т +COт ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22,4 Сr |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
||||
т |
|
|
т |
т |
|
|
т |
)+2 |
d |
т10 |
−3 |
22,4 |
|
|
r |
|
|
|
|
W |
r |
|||||||||||||||
V H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
0,01 |
(∑nCmHn +2H2 |
+ |
2H2S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
+ 2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
ρвп |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
100 |
|
|
|
|
18 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
V Oт |
|
0,01(2Oт + |
2COт |
+COт )+ |
dт10−3 |
|
|
|
|
|
22,4 |
|
Оr |
|
+ |
W r |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
ρвп |
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
V тN |
|
|
0,02 N2т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22,4 Nr |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
14 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
V Sт |
|
|
0,01 H Sт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22,4 Sor + p |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
32 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
V О0 |
2 |
|
|
V Cт |
+ 0,25 V Hт – 0,5 V Oт +V Sт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
V 0ок |
|
|
|
|
|
V О0 |
2 KО2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
V ок |
|
|
|
|
|
|
|
αV 0ок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
V Cисх |
|
|
|
|
|
|
|
|
V Cт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
V исхH |
|
|
|
|
V т +2 dок10−3 V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
ρвп |
|
|
ок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
V Оисх |
|
|
V т |
+2K |
О2 |
V |
|
+ d |
ок10−3 V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
О |
|
|
ок |
|
|
|
|
ρвп |
ок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
V исхN |
|
|
|
|
VNт +2 (1 − KO2 )Vок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
V Sисх |
|
|
|
|
|
|
|
|
V Sт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В табл. 1.1 использованы обозначения: α– коэффициент расхода окислителя; V 0O2 – теоретический удельный расход кислорода (минимально необходимое количество молекулярного кислорода, вводимого с окислителем для полного горения единицы топлива), м3 /(м3 топлива); Vок0 ,
5
V ок – теоретический и действительный удельный расход окислителя,
м3 /(м3 топлива); |
dт – влагосодержание газового топлива, г/(м3 сухого |
|
топлива); dок |
– влагосодержание окислителя, г/(м3 сухого окислителя); ρвп = |
|
0,804 кг/м3 – |
плотность водяного пара; V Cт , V Hт , V Oт , V тN , V Sт – удельные |
объемы соответствующего химического элемента в топливе, м3 /(м3 топлива). Поясним физический смысл последних величин.
Примем, что топливо – идеальный газ. Представим, что компоненты топлива диссоциированы на атомы, также образующие идеальный газ.
Например, при диссоциации 1 м3 |
метана CH4 получится газовая смесь, |
||||||||||
состоящая из 1 м3 |
атомарного углерода и 4 м3 |
атомарного водорода. Если |
|||||||||
топливо состоит только из метана, то V Cт = 1; V Hт |
= 4; V Oт = V тN = V Sт |
= 0. |
|||||||||
Результатами расчета материального баланса процесса горения |
|||||||||||
являются величины V COпг |
2 ,V COпг , V пгH2O ,V пгH2 , V Oпг2 ,V пгN2 , |
V SOпг |
2 , удельный |
||||||||
выход продуктов горения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.6) |
|
V пг = V COпг |
2 +V COпг + V пгH2O +V пгH2 +V Oпг2 +V пгN2 |
+V SOпг |
2 |
|
|
||||||
и процентный состав продуктов горения |
|
|
|
|
|
|
|
||||
COпг2 =100 V COпг |
2 V пг ; |
COпг =100 V COпг |
V пг ; |
|
|
|
|||||
H2Oпг =100 V пгH2O V пг ; |
Hпг2 =100 V пгH2 |
V пг; |
|
|
|
(1.7) |
|||||
Oпг2 =100 V Oпг2 V пг ; Nпг2 =100 V пгN2 V пг ; SOпг2 |
=100 V SOпг |
2 V пг. |
|
Вданной постановке задачи k = 5, N = 7. Следовательно, N > k, т.е. система уравнений (1.1) – (1.5) не замкнута. Для ее замыкания следует либо, как отмечено выше, добавить в систему уравнения закона действующих масс, либо принять допущения с целью уменьшения числа неизвестных.
Взависимости от вариантов исходных данных и принимаемых допущений возможны различные процедуры применения системы уравнений (1.1) – (1.5) к решению задач высокотемпературной теплотехнологии.
Вариант 1. Полное горение топлива при α ≥ 1
Принимается, что V пгH2 = V пгCO = 0. Система уравнений (1.1) – (1.5) замыкается вследствие уменьшения числа неизвестных и приводится к виду
V COпг |
2 = V Cт ; V пгH2O = 0,5V исхH ; |
V пгN2 = 0,5V исхN ; |
(1.8) |
|||||
|
V пг = (α−1) 0 |
; |
пг |
|
= |
исх . |
|
|
|
О2 |
V O2 |
|
V SO2 |
|
V S |
|
В развернутом виде, широко применяемом в инженерной практике, эти формулы представлены и использованы в задачах 1.1 и 1.2.
6
В компактном виде, с предварительным вычислением V Cт , V исхH , V исхN , V Sисх , использование формул (1.8) бывает предпочтительным в научных
исследованиях. Этот подход реализован в задаче 1.3. Он особенно предпочтителен в задачах расчета состава продуктов горения при неполном горении топлива.
Вариант 2. Неполное горение топлива при α < 1
В состав исходных данных включаются T пг – температура продуктов горения, К, и Рпг– давление продуктов горения, Па.
Принимается: V пгO2 = 0 ; состав продуктов горения определяется
равновесием реакции водяного газа |
|
H2O +CO ↔ CO2 +H2 |
(1.9) |
при температуре T пг и давлениии Рпг .
В результате число неизвестных уменьшено на единицу, а система уравнений (1.1) – (1.5) замыкается добавлением уравнения закона действующих масс.
Данное уравнение для реакции (1.9) имеет вид |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
pCO2 |
pH2 |
= K р1(Tпг ). |
|
(1.9а) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
pH2O pCO |
|
|
|
|
|
|
||||
Здесь |
pCO2 |
, pH2 |
, |
pH2O , |
pCO – |
|
парциальные |
давления |
||||||
соответствующих компонентов, ата, вычисляемые по формулам вида |
||||||||||||||
|
|
|
|
p j = |
Vj |
pΣ; |
pΣ = |
P |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
пг |
, |
|
(1.9б) |
|||||
|
|
|
|
V |
|
P |
|
|
||||||
где p |
|
|
|
|
пг |
|
|
0 |
|
|
|
|||
– общее давление в системе, ата; P |
= 9,81·104 |
Па/ата – коэффициент |
||||||||||||
|
Σ |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
пересчета давления из Па в ата. Если выражения (1.9б) для p j подставить в (1.9а), то уравнение закона действующих масс принимает вид
|
пг |
пг |
|
(1.10) |
|
|
V CO2 |
V H2 |
= K |
р1 |
(T ). |
|
|
||||
V пгH2O V COпг |
пг |
||||
|
|
Константа K р1 равновесия реакции водяного газа может быть вычислена через константы атомизации:
|
дис |
дис |
(1.11) |
|
K р1 = |
K H2O K CO |
. |
|
|
|
|
|||
|
K COдис2 |
K Hдис2 |
|
7
Здесь |
KдисH2O , KCOдис, KCOдис2 |
, KдисH2 |
– константы равновесия реакций |
диссоциации |
на атомы молекул |
H2O, CO, CO2, H2 соответственно |
(константы атомизации) при заданной температуре T пг .
Рассмотрим вывод уравнения (1.11).
В общем виде закон действующих масс для реакции диссоциации j-го компонента на атомы представляется уравнением
|
1 m |
a |
|
|
|
|
|
|
∏e |
kj |
= K дис , |
. |
|
|
|
|
||||
|
pj k =1 |
k |
|
j |
|
|
где ek – парциальное давление |
|
k-го химического элемента в реакции |
||||
диссоциации, ата; akj – количество атомов |
k -го химического элемента в |
|||||
молекуле j-го компонента. Для |
|
молекул |
H2O, CO, CO2, H2 реакции |
|||
диссоциации на атомы имеют вид |
|
|
|
|
H2O ↔ 2Н+О; CO ↔ C +О; СО2 ↔ C +2O ; H2 ↔2Н,
а соответствующие им уравнения закона действующих масс –
K Hдис2O = |
|
1 |
eH2 eO ; |
K COдис = |
|
1 |
eC eO ; |
|||
|
pH2O |
pCO |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
K COдис2 = |
1 |
|
eC eO2 ; |
K Hдис2 = |
1 |
|
eH2 . |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
pCO2 |
|
|
pH2 |
Выразив из последних соотношений величины pCO2 , pH2 , pH2O , pCO и
подставив их в (1.9а), получим уравнение (1.11).
Табулированные температурные функции натуральных логарифмов констант KдисH2O , KCOдис, KCOдис2 , KдисH2 , содержатся в файле Disslog.inf .
Используя эти данные, удобно вычислять ln K р1 по формуле
ln K р1 = ln K дисH2O +ln K COдис −ln K COдис2 −ln K дисH2 ,
следующей из (1.11).
Необходимо контролировать правильность записи уравнений (1.10) и (1.11). При записи уравнения (1.10) закона действующих масс в числителе дроби – величины, относящиеся к правой части рассматриваемого уравнения химической реакции (1.9), а в знаменателе дроби – к левой части этого уравнения. При записи же уравнения (1.11) для K р1 порядок формирования
дроби – обратный.
8
Материальный баланс процесса неполного горения газообразного топлива рассчитывается в задаче 1.4 путем решения системы уравнений (1.1)
–(1.7), (1.10), (1.11).
Взадаче 1.5 также определяется равновесный состав продуктов неполного горения газообразного топлива, но решение системы уравнений
относительно V пг , V пг , V пг , V пг представляется как векторная функция
r CO2 CO H2O H2
C (T ) с единственным аргументом – температурой T продуктов горения.
Компоненты векторной функции – удельные выходы компонентов продуктов горения:
V COпг 2 = C0 (T ), V COпг = C1(T ) , V пгH2O = C2 (T ), |
V пгH2 = C3(T ) . |
||||
Такой подход позволяет получить и исследовать зависимость |
|||||
процентного |
состава |
продуктов |
горения |
от |
температуры T пг , |
проиллюстрировать эту зависимость графиками. |
|
|
|||
Второе |
отличие от |
задачи 1.4 |
состоит |
в том, |
что температурная |
зависимость константы равновесия реакции водяного газа описывается аналитической функцией (см. задачу 3.4)
|
−0,151 10−3T +1,566 lnT + |
5727 |
− |
47593 |
|
K p1(T )=exp |
T |
T 2 |
−15,996 . |
||
|
|
|
|
Вариант 3. Обработка результатов газового анализа продуктов горения
В инженерной практике при теплотехнических обследованиях топливопотребляющих объектов возникает необходимость решения задачи в следующей постановке:
• исходные данные – состав топлива; состав окислителя; результаты
газового |
анализа |
состава |
продуктов |
горения, |
а |
именно |
||
COспг2 , COспг, Oспг2 – |
процентное |
содержание |
CO2, CO, O2 в |
сухих |
||||
продуктах горения; |
α, V ок , V пг , процентный состав продуктов горения. |
|||||||
• искомые величины – |
||||||||
|
Решение задачи (см. задачу 1.6) сводится к решению системы |
|||||||
уравнений, включающих (1.1) – (1.7), а также соотношения |
|
|
||||||
|
|
V спг = V COпг |
2 +V COпг + |
V пгH2 +V Oпг2 +V пгN2 ; |
|
|
||
V COпг |
2 = 0,01 COспг2 V спг ; V COпг = 0,01 COспгV спг ; V Oпг2 = 0,01 Oспг2 |
V спг, |
|
где V спг – удельный выход сухих продуктов горения, м3 /(м3 топлива).
Следует отметить, что решение данной задачи средствами среды Mathcad избавляет от необходимости применения топливной характеристики β, которая используется при выполнении аналогичных расчетов «вручную».
9